GBT 983-2012 不锈钢焊条

注：表中单值均为最大值

化学成分（质量分数） %

焊条尺寸应符合GB/T25775规定

4.2.1焊条药皮应均匀、紧密地包覆在焊芯周围，焊条药皮上不应有影响焊接质量的裂纹、气泡、杂质 及脱落等缺陷

4.2.1焊条药皮应均匀、紧密地包覆在焊芯周围，焊条药皮上不应有影响焊接质量的裂 及脱落等缺陷。 4.2.2焊条引弧端药皮应倒角过滤器标准，焊芯端面应露出。焊条沿圆周的露芯应不大于圆周的1 方向上的露芯长度应不大于焊芯直径的2/3或2.4mm两者的较小值。

4.2.3焊条偏心度应符合如下规定

a）直径不大于2.5mm的焊条，偏心度应不大于7%； b）直径为3.2mm（3.0mm）和4.0mm的焊条，偏心度应不大于5% c）直径不小于5.0mm（4.8mm）的焊条，偏心度应不大于4%。 偏心度计算方法见公式（1）及图1。

式中： P焊条偏心度； T—焊条断面药皮最大厚度十焊芯直径； T.——焊条同一断面药皮最小厚度十焊芯直径。

4.3.1角焊缝的试件检查按GB/T25774.3规定。 4.3.2角焊缝的试验要求应符合表4规定。

4.3.1角焊缝的试件检查按GB/T25774.3规定。

3.2角焊缝的试验要求应符合表4规定。

图1焊条偏心度测量示意图

GB/T 9832012

4.4熔敷金属化学成分

熔敷金属化学成分应符合表1规定

4.5熔敷金属力学性能

4.6熔敷金属耐腐蚀性能

焊缝铁素体含量由供需双方协商确定，有关焊缝铁素体含量参见附录C

表5熔敷金属力学性能

GB/T983—2012

注：表中单值均为最小值。

1加热到760℃～790℃，保温2h，以不高于55℃/h的速度炉冷至595以下，然后空冷至室温； 加热到730℃～760℃，保温1h，以不高于110℃/h的速度炉冷至315℃以下，然后空冷至室温； 加热到595℃~620℃，保温1h，然后空冷至室温； 加热到1025℃~1050℃，保温1h，空冷至室温，然后在610℃~630℃，保温4h沉淀硬化处理，空 室温。

5.1熔敷金属力学性能试验

力学性能试验用母材应采用与焊条熔敷金属化学成分相当的试板。若采用其他母材，应采用试验

5. 1.2 试件制备

5.1.4.1熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.1规定。 5.1.4.2熔敷金属拉伸试验应按GB/T2652进行

5.1.4.1熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.1规定。

5.2熔敷金属化学分析试验

熔敷金属化学分析试样充许在力学性能试件上或拉断后的拉棒上制取，仲裁试验 25777规定进行。 试样的化学分析可采用任何适宜的化学分析方法，仲裁试验时，按供需双方确认的化学

5.3T型接头角焊缝试验

5.3.1T型接头角焊缝试验用母材要求如

a）奥氏体型及E630型焊条应采用与熔敷金属化学成分相当的不锈钢板，或者采用GB/T20878 中06Cr19Ni10型、12Cr18Ni9型、022Cr19Ni10型等不锈钢板； E409Nb、E410、E410NiMo、E430及E430Nb型焊条应采用GB/T20878中06Cr13或12Cr13

型不锈钢板； c）其他类型焊条应采用与熔敷金属化学成分相当的不锈钢板或碳钢、低合金钢板。 5.3.2T型接头角焊缝试验的试件制备按GB/T25774.3进行。

5.4熔嫩金属耐腐蚀性能试验

熔敷金属耐腐蚀性能试验按GB/T4334进行。

熔敷金属耐腐蚀性能试验按GB/T4334进行。

5.5焊缝铁素体含量测定

焊缝铁素体含量测定按GB/T1954进行

成品焊条由制造厂质量检验

每批焊条的批量划分按GB/T25778规定进行。

每批焊条按GB/T25778进行验收，

任何一项检验不合格时，该项检验应加倍复验。对于化学分析，仅复验那些不满足要求的元素。当 复验拉伸试验时，抗拉强度及断后伸长率同时作为复验项目。其试样可在原试件上截取，也可在新焊制 的试件上截取。加倍复验结果均应符合该项检验的规定

7包装、标志和质量证明

7.1.1焊条按批号每1kg、2kg、2.5kg、5kg净质量或按相应根数进行包装。包装应封口，保证焊条 在正常的贮存条件下不致变质损坏

焊条的标志和质量证明按GB/T25775规定。

本标准中有三种焊条药皮类型。

皮含有大量碱性矿物质和化学物质，如石灰石（碳酸钙）、白云石（碳酸钙、碳酸镁）和萤石 条通常只使用直流反接

此类型药皮含有天量碱性矿物质和化学物质，如石灰石（碳酸钙）、百云石（碳酸钙、碳 氟化钙）。焊条通常只使用直流反接

A.2金红石药皮类型6

A.3钛酸型药皮类型7

皮是已改进的金红石类，使用一部分二 氧化硅代替氧化钛。此类药皮特征是熔渣流动性 好，电弧易喷射过渡

附录B （资料性附录） 焊条型号对照 为便于应用，提供了本标准焊条型号与其他相关标准的焊条型号之间的对应关系，见表B.1。

B.1焊条型号对照表

附录C （资料性附录） 焊缝铁素体含量

不锈钢焊缝金属中的铁素体含量对于焊接结构的制造和使用性能有重要影响。为了防止问题发 生，常常要规定一定的铁素体含量。铁素体含量最初采用百分含量（%）表示，目前通用的是用铁素体数 （FN）表示

C.3成分和组织间的关系

焊缝中铁素体含量一般用磁性检测仪进行测量，测量结果用铁素体数（FN)表示。由于 相关联的水利软件、计算，即铁素体元素（铬当量）和奥氏体元素（镍当量），因此铁素体含量也可以通过相图

通常热裂纹受凝固模式影响。最终的铁 和形式取决于结晶过程和随后的固 纹的敏感性按照以下凝固模式的顺序降低：单相奥氏体、初生奥氏体、混合型和单相铁素 本。虽然铁素体数和凝固模式都主要取决于化学成分，它们之间的关系并不总是明确的。

焊缝金属的铁素体含量不仅仅是由所选择的焊接材料决定。除了母材的稀释影响以外，铁素体含 量在很大程度上还受到焊接条件的影响。许多因素可以改变焊缝金属的化学成分。这些成分中影响最 大的是氮，它可以通过焊接电弧进入焊缝金属。高电弧电压能够使铁素体数显著降低。其他的因素是 通过药皮中的氧化物减少铬含量，或者是从二氧化碳中增加碳含量。很高的热输人也可以产生一定的 影响，特别是对双相钢的影响。当未经稀释的焊缝金属中的铁素体含量与制造厂出具的质量证明不相 符时，可能是由上述中的一种或者多种因素造成的，

不锈钢母材通常经过退火和淬火处理。而大多数焊接接头是在焊态下应用。但在有些场合，焊件 可能或者必须进行焊后热处理。焊后热处理可以在某些程度上减少由磁性检测仪测定的FN，甚至可 以降低到零

C.7铁素体含量的测定

C.8铁素体数FN的测量

对于铁素体的规定和测定，重要的是有实际意义。在纯奥氏体的焊缝金属中，是没必要规定铁素体 含量的。但对最大值为0.5的FN照明设计标准，是可以实现测量的。规定和要求一个接近于焊接操作和测量再现 性范围的铁素体含量是没有意义的。因此，规定值在5FN～10FN或者40FN～70FN是可以实现 的。然而，对于5FN～6FN或者45FN55FN的规定是不现实的。 整个焊缝金属的铁素体数在一个很小的波动范围内是难以实现的，这是由于焊道间的重叠区域的 重新加热从而形成热处理，减少了局部铁素体含量。同样在圆弧表面、非常接近磁性母材的边缘、或者 粗糙表面（包括焊缝表面上的波纹），也很难保证铁素体数在一个很小的波动范围内，测量应沿平滑焊道 的中线进行

1）GB/T1954一2008，铬镍奥氏体不锈钢焊缝铁素体含量测量方法。

打印日期：2013年4月8日F009A