GBT 5118-2012 热强钢焊条

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    4.2.3焊条偏心度应符合如下规定

    a)直径不大于2.5mm的焊条,偏心度应不大于7%; b)直径为3.2mm和4.0mm的焊条,偏心度应不大于5%; c)直径不小于5.0mm的焊条,偏心度应不大于4%。 偏心度计算方法见公式(1)及图1

    iso标准式中: P——焊条偏心度; T,—焊条断面药皮最大厚度十焊芯直径; T焊条同一断面药皮最小厚度十焊芯直径

    图1焊条偏心度测量示意图

    件检查按GB/T25774.3规定。 验要求、焊脚尺寸、两焊脚长度差及凸度应符合

    当焊条尺寸小于规定尺寸时,应采用最大尺寸的焊条,并按比例调整要求。除非该焊条尺寸不要求试验; 焊接位置见GB/T16672,其中PB=平角焊、PD=仰角焊、PF=向上立焊; “对于300mm长的焊条,试板长度1不小于250mm;对于350mm长的焊条,试板长度1不小于300mm; 对于450mm长的焊条,试板长度1不小于400mm;对于700mm长的焊条,试板长度l不小于650mm。

    当焊条尺寸小于规定尺寸时,应来用最大尺寸的焊条,并按比例调整要求。除非该焊条尺寸不要求证 焊接位置见GB/T16672,其中PB=平角焊、PD=仰角焊、PF=向上立焊; “对于300mm长的焊条,试板长度1不小于250mm;对于350mm长的焊条,试板长度1不小于300r “对于450mm长的焊条,试板长度不小于400mm;对于700mm长的焊条,试板长度1不小于650

    4.4熔敷金属化学成分

    焊条的熔敷金属化学成分应符合表5规定

    敷金属化学成分应符合

    4.5熔敷金属力学性能

    熔敷金属拉伸试验结果应符合表6规定。

    药皮类型15、16、18、19和20焊条的焊缝射线探伤应符合GB/T3323中的I级规定,其他药 焊条的焊缝射线探伤应符合GB/T3323中的Ⅱ级规定。

    4.7熔敷金属扩散氨含量

    表5熔数金属化学成分(质量分数)

    表6熔敷金属力学性能

    *焊条型号中XX代表药皮类型15、16或18,YY代表药皮类型10、11、19、20或27; b当屈服发生不明显时,应测定规定塑性延伸强度Rpo.2; 试件放人炉内时,以85℃/h~275℃/h的速率加热到规定温度。达到保温时间后,以不大于200℃/h的速率 随炉冷却至300℃以下。试件冷却至300℃以下的任意温度时,允许从炉中取出,在静态大气中冷却至室温; d保温时间公差为0~10min; “熔敷金属抗拉强度代号见表1,药皮类型代号见表2。

    *焊条型号中XX代表药皮类型15、16或18,YY代表药皮类型10、11、19、20或27; b当屈服发生不明显时,应测定规定塑性延伸强度Rpo.2; 试件放人炉内时,以85℃/h~275℃/h的速率加热到规定温度。达到保温时间后,以不大于200℃/h的 随炉冷却至300℃以下。试件冷却至300℃以下的任意温度时,允许从炉中取出,在静态大气中冷却至室酒 d保温时间公差为0~10min; 熔敷金属抗拉强度代号见表1,药皮类型代号见表2。

    表7熔敷金属扩散氢含量

    5.1熔敷金属力学性能试验

    5. 1.1试验用母材

    力学性能试验用母材应采用与焊条熔敷金属化学成分相当的试板。若采用其他母材,应采用试

    5. 1. 2 试件制备

    5.1.2.1力学性能试验采用Φ4.0mm的焊条,电流采用制造商推荐的最大电流值的70%~90%进行 焊接,对于交直流两用的焊条,试验时应采用交流。 5.1.2.2力学性能试件按GB/T25774.1进行制备,采用试件类型1.3。 5.1.2.3长度大于450mm的焊条,试板长度不小于500mm。 5.1.2.4对于碱性药皮类型焊条,试验前应进行260℃~430℃烘焙1h以上或按制造商推荐的烘焙 规范烘干。其他药皮类型焊条可在供货状态下试验或按制造商推荐的烘焙规范烘干。 5.1.2.5试板定位焊后,启焊时试板温度应加热到表6规定的预热温度,并在焊接过程中保持道间温 度,试板温度超过时,应在静态大气中冷却。用表面温度计、测温笔或热电偶测量道间温度。 5.1.2.6试件制备由7~9层完成,每层由二道焊道完成,最后两层允许分别由三道焊道完成,同焊 道的焊接方向不允许改变。Φ4.0mm以外的其他尺寸焊条,焊层及焊道数按制造商推荐进行。 5.1.2.7每一焊道除两端的起弧点和熄弧点外,在射线探伤区域内至少有一个起弧点和熄弧点

    5.1.2.1力学性能试验采用Φ4.0mm的焊条,电流采用制造商推荐的最大电流值的70%~90%进行 焊接,对于交直流两用的焊条,试验时应采用交流。 5.1.2.2力学性能试件按GB/T25774.1进行制备,采用试件类型1.3。 5.1.2.3长度大于450mm的焊条,试板长度不小于500mm。 5.1.2.4对于碱性药皮类型焊条,试验前应进行260℃430℃烘焙1h以上或按制造商推荐的烘焙 规范烘干。其他药皮类型焊条可在供货状态下试验或按制造商推荐的烘焙规范烘干。 5.1.2.5试板定位焊后,启焊时试板温度应加热到表6规定的预热温度,并在焊接过程中保持道间温 度,试板温度超过时,应在静态大气中冷却。用表面温度计、测温笔或热电偶测量道间温度。 5.1.2.6试件制备由7~9层完成,每层由二道焊道完成,最后两层允许分别由三道焊道完成,同焊 道的焊接方向不允许改变。4.0mm以外的其他尺寸焊条,焊层及焊道数按制造商推荐进行。 5.1.2.7每一焊道除两端的起弧点和熄弧点外,在射线探伤区域内至少有一个起弧点和熄弧点

    武件焊后热处理应在加工拉伸试样之前进行,热处理条件按表6规定

    5.1.4熔敷金属拉伸试验

    5.1.4.1熔敷金属拉伸试样尺寸及取样位置按GB/T25774.1规定。 5.1.4.2熔敷金属拉伸试验应按GB/T2652进行

    5.2.1焊缝射线探伤试验应在截取

    焊缝射线探伤试验应在截取报 焊缝射线探伤试验按GB/T3323进行。 3在评定焊缝射线探伤底片时,试件两端25mm应不予考虑

    5.3熔敷金属化学分析试验

    5.3.1熔敷金属化学分析试样允许在力学性能试件上或拉断后的拉棒上制取,仲裁试验时,按 GB/T25777规定进行。 5.3.2试样的化学分析可采用任何适宜的化学分析方法,仲裁试验时,按供需双方确认的化学分析方 法进行。

    5.4.1T型接头角焊缝试验的试件制备按GB/T25774.3进行。 5.4.2试板采用含碳量不大于0.30%的非合金钢。每种药皮类型焊条要求的电流类型、焊条尺寸、焊 接位置及试板尺寸按表4规定进行。

    5.5熔敷金属扩散氢试验

    每批焊条的批量划分按GB/T25778规定进

    任何一项检验不合格时,该项检验应加倍复验。对于化学分析,仅复验那些不满足要求的元素。当 复验拉伸试验时,抗拉强度、屈服强度及断后伸长率同时作为复验项目。其试样可在原试件上截取,也 可在新煜制的试件上截取。加倍复验结果均应符合该项检验的规定

    7包装、标志和质量证明

    7.1.1焊条按批号每1kg、2kg、2.5kg、5kg净质量或按相应根数进行包装。包装应封口,保证 正常的贮存条件下不致变质损坏。 7.1.2若干包焊条应装箱,以保证在正常运输、搬运和贮存过程中不致破损,

    焊条的标志和质量证明按GB/T25775规定。

    药皮焊条的性能(如焊接特性和焊缝金属的力学性能)主要受药皮影响。药皮中的组成物可以概指 为如下6类: a)造渣剂; b) 脱氧剂; c)造气剂; d)稳弧剂; e)粘接剂; f)合金化元素(如需要)。 此外,加人铁粉可以提高焊条熔敷效率,但对焊接位置有影响。 交直流两用的焊条,可根据制造商按照特定市场需求设定的极性进行选择

    此药皮类型包含二氧化钛和碳酸钙的混合物,所以同时具有金红石煜条和碱性焊条的某些性能

    此药皮类型内含有大量的可燃有机物,尤其是纤维素,由于其强电弧特性特别适用于向下立焊。由 于钠影响电弧的稳定性,因而焊条主要适用于直流焊接,通常使用直流反接

    此药皮类型内含有大量的可燃有机物 实是纤维素,由于其强电弧特性特别适用于向下 于钾增强电弧的稳定性,因而适用于交 直流两用焊接,直流焊接时使用直流反接

    由于钠影响电弧的稳定性,只适用于直流反 皮类型的焊条可以得到低氢含量、高冶金性能的焊缝

    GB/T 51182012

    此药皮类型碱度较高,含有大量的氧化钙和萤石。由于钾增强电弧的稳定性,适用于交流焊接。 皮类型的焊条可以得到低氢含量、高冶金性能的焊缝

    A. 8 药皮类型 18

    此药皮类型除了药皮略厚和含有大量铁粉外,其他与药皮类型16类似。与药皮类型16相比,药皮 类型18中的铁粉可以提高电流承载能力租熔敷效率,

    A.9 药皮类型19 此药皮类型色合钛和铁的氧化物,通常在钛铁矿获取。虽然它们不属于碱性药皮类型焊条装修CAD图纸,但是可 以制造出高韧性的焊统金属。

    此药皮类型包含大量的铁氣化物。熔渣流动性好,所以通常只在平焊和横焊中使用。 焊缝和搭接焊缩。

    附录B (资料性附录) 焊条型号对照 为便于应用,提供了本标准焊条型号与其他相关标准的焊条型号之间的对应关系,见表B.1。

    表B.1焊条型号对照表

    C.1不同的扩散氢收集和测量的方法都可以用于批量试验,这些方法应按照GB/T3965进行校准,使 其具备同样的再现性。扩散氢含量受电流类型的影响。 C.2焊接接头的裂纹很大程度上受扩散氢的影响,合金含量和强度级别的增加可能导致氢致裂纹,这 种裂纹通常在接头冷却后产生,所以又叫做冷裂纹。 C.3假设外部条件是满意的(焊接区域清洁和干燥),焊缝金属的扩散氢主要来源于材料中氢化物和 环境大气条件。碱性焊条药皮中水分是焊缝金属中氢的主要来源,药皮中的水分在电弧中被电离并产 生能被焊缝金属吸收的氢原子。在给定的材料和强度条件下,降低焊缝金属的氢含量可以减少冷裂纹 的产生。 C.4实际上扩散氢含量很大程度上取决于应用过程,为了满足要求,应该遵循焊条制造商所推荐的相 应操作、贮藏和烘干条件。

    C.T不同的扩散氢收集和测量的方法都可以用于批量试验,这些方法应按照GB/T3965进行校准,使 其具备同样的再现性。扩散氢含量受电流类型的影响。 C.2焊接接头的裂纹很大程度上受扩散氢的影响,合金含量和强度级别的增加可能导致氢致裂纹,这 种裂纹通常在接头冷却后产生,所以又叫做冷裂纹。 C.3假设外部条件是满意的(焊接区域清洁和干燥)肉制品标准,焊缝金属的扩散氢主要来源于材料中氢化物和 环境大气条件。碱性焊条药皮中水分是焊缝金属中氢的主要来源,药皮中的水分在电弧中被电离并产 生能被焊缝金属吸收的氢原子。在给定的材料和强度条件下,降低焊缝金属的氢含量可以减少冷裂纹 的产生。 C.4实际上扩散氢含量很大程度上取决于应用过程,为了满足要求,应该遵循焊条制造商所推荐的相 应操作、贮藏和烘干条件。

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