SY/T 7039-2016 油气厂站钢管架结构设计规范
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支承架空管道及附属设施的结构
2. 0.3纵梁式管架
相邻管架之间设置纵向联系构件的管架
交通标准independentpip
longitudinalbeampiperack
truss pipe rack
当管道跨越厂站内公路、铁路等跨度较大时,在管架之间设 置桁架用于敷设管道的管架。
fixed pipe rack
管道支座与管架之间为固定连接,不允许产生相对位移的 管架。
2.0. 6 活动管架
管道支座与管架之间允许产生相对位移的管架。
2.0.7刚性活动管架
sliding pipe rac!
rigid sliding pipe rack
rigid sliding pipe rack
管架刚度较大,水平位移不能满足管道受热变形的需要, 道与管架之间产生相对位移的管架
2.0.8柔性活动管架
flexible sliding pipe rack
管架刚度较小,水平位移能够满足管道受热变形的需要, 道与管架之间不产生相对位移的管架
3.1.1管架的安全等级不应低于二级,设计使用年限宜为 50年。
3.1.2管架的抗震设防类别应为内类。
3.2.1钢材的选用应符合下列规定: 1管架钢材应符合现行国家标准《钢结构设计规范》GB 50017的有关规定。 2钢材宜采用Q235或Q345,其质量应分别符合现行国家 标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》 GB/T1591的有关规定。
3.2.1钢材的选用应符合下列
2.2焊接材料的选用应符合下
1焊茶应符合现行国家标准《非合金钢及细晶粒钢焊条》 GB/T5117和《热强钢焊条》GB/T5118的有关规定。 2焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》GB/T14957、 《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T8110、《碳钢药芯 焊丝》GB/T10045及《低合金钢药芯焊丝》GB/T17493的有关 规定。 3理弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《理埋弧焊用碳 钢焊丝和焊剂》GB/T5293和《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》 GB/T12470的有关规定。
2.3螺栓的选用应符合下列规
六角头螺栓(性能等级8.8s和
的材质、性能等应分别符合现行国家标准《钢结构用高强度大六 角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T 1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230及《钢结构用高强度 大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231的有 关规定。 2扭剪型高强度螺栓(性能等级10.9s)连接副的材质、 性能等应符合现行国家标准《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接 副》GB/T3632的有关规定。 3普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓 C级》 GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的有关规定。 4地脚螺栓材质宜采用Q235或Q345。
2.4混凝土的选用应符合下列
1管架基础混凝土强度等级不宜低于C25,并应符合现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010对混凝土耐久性的 规定。 2腐蚀环境下,管架基础的混凝土应符合现行国家标准 《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046对混凝土结构的规定。
1受力钢筋宜采用HRB400,HRB500,HRBF400,HRBF500 钢筋。
3.3.1管架按照结构形式可分为独立式 米 架式管架。 3.3.2独立式管架按照管道在管架上的支承条件可分为固定管 架和活动管架。活动管架可分为刚性活动管架和柔性活动管架。 3.3.3纵梁式管架按照管道在管架上的支承条件可分为固定管 架和活动管架。
3.4.1主管廊的管架和支承有振动管道的管架,宜采用纵 管架。
3.4.2纵梁式管架的布置应符合下列规定
1管架的间距宜为6m~9m,当间距大于9m时,宜采用 行架式管架。 2纵梁标高宜与管架横梁标高一致,并应根据侧向管道进 出高度、检修通道、操作平台及管道支撑等综合确定。 3当管架支承小管径管道时,应在纵梁间增设次梁。 4管架的单跨宽度不宜大于9m。 5管架伸缩缝的间距(温度区段长度)不宜大于120m; 每个温度区段应设置纵向柱间支撑,柱间支撑位置宜结合固定管 架位置设置于温度区段中部。 6当管架顶部设置空冷器时,管架立柱与空冷器支柱宜中 心线对齐;空冷器下方管架应设置纵向柱间支撑,管架顶层平台 应设置水平支撑。 3.4.3管架横梁、柱连接宜采用刚接节点,纵向联系梁或桁架 上管加拉的连垃宣平用然控点
3.4.4管架基础顶面高出地坪不宜小于150mm。
3.4.5管架上设置的钢梯及栏杆应符合现行国家标准《固定式
管架构件的挠度不应超过表3.5
3.6.1纵梁式管架柱纵向计算长度应取侧向支承点之间的距离, 横向计算长度应取柱高乘以计算长度系数,计算长度系数应按现 行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定取值。
表3.5.1构件挠度限值
主:1.1为构件的跨度(对悬臂构件为臂长度的2倍)。 2.如构件制作时预先起拱,在验算挠度时,可将计算所得的挠度减去预先 起拱值。起拱大小应视实际需要而定,一般为恒载标准值加1/2活载标 准值所产生的挠度值;当仅为改善外观条件时,构件挠度应取在恒荷载 和活荷载标准值作用下的挠度值减去起拱值
注:1.1为构件的跨度(对悬臂构件为臂长度的2倍)。 2.如构件制作时预先起拱,在验算挠度时,可将计算所得的挠度减去预先 起拱值。起拱大小应视实际需要而定,一般为恒载标准值加1/2活载标 准值所产生的挠度值;当仅为改善外观条件时,构件挠度应取在恒荷载 和活荷载标准值作用下的挠度值减去起拱值
3.6.2独立式管架柱纵向计算长度应按表3.6.2的规定耳
横向计算长度应取柱高乘以计算长度系数,计算长度系数应按现 行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定取值。
表3.6.2独立式管架柱纵向计算长度
:1.本表中(1.25~1.50)的取值,取决于管道对管架梁牵制作用的大小, 若管道重量大、根数多则取小值,反之则取大值。 2.H为柱高度(m),对于单层管架,应取基础顶面到梁底的高度;对于多 层管架,可取基础顶面到下层梁底的高度
3.6.3T型管架柱纵向计算长度应按表3.6.2的规定取值,横
3.6.3T型管架柱纵向计算长度应按表3.6.2的规定取值,横 向计算长度应取2倍柱高
3.7.1管架的柱间支撑宜采用人字支撑或X型支撑,计算长度 L、应按下列规定取值: 1人字支撑:平面内和平面外,计算长度l应取ls。 2X型支撑:
平面内:两杆在交叉点相互连接时,计算长度应 取0.5/s; 平面外:计算长度应取1; 其中:1.为节点中心距离(交叉点不作为节点)。 3.7.2确定桁架式管架弦杆、腹杆(用节点板与弦杆连接)的 计算长度时,应按表3.7.2采用。
桁架弦杆和单系腹杆的计算长度I
注:1.1为构件的几何长度(节点中心间距离);1为桁架弦杆侧向支承点之间 的距离
的距离。 2.斜平面是指与桁架平面斜交的平面,适用于构件界面两主轴均不在桁架 平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形裁面腹杆。 3,无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取几何长度(钢管结构除外)。
2.斜平面是指与桁架平面斜交的平面,适用于构件界面两主轴均 平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形裁面腹杆。 3.无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取几何长度(钢管结构除外)
管架构件的长细比应符合表3.8.
表3.8.1构件容许长细比限值L/i
注:1.T型独立式管架的管架柱,当其内力小于或等于承载能力的50%时,容 许长细比可取250。 2.纵梁式管架中的受压纵梁,当其内力小于或等于承载能力的50%时,容 许长细比可取200。 3.i为截面回转半径
4.1.1 永久荷载应包括下列荷载: 1 管架及附属设施重量。 2 管道及附属设施重量。 3 管道内介质重量。 4.1.2 活荷载应包括下列荷载: 1 平台和走道板的操作荷载。 2 试压水荷载。 4.1.3 作用于管架横梁上的管道竖向荷载宜按下列规定计算: 1 多根密排管道宜按均布荷载计算;当单根管道荷载大于 10kN时,应单独按集中荷载计算(如图4.1.3所示)。 2应选择具有代表性的区段进行计算。
4.1.3作用于管架横梁上的管道竖向荷载宜按下列规
1多根密排管道宜按均布荷载计算;当单根管道荷载大于 0kN时,应单独按集中荷载计算(如图4.1.3所示)。 2应选择具有代表性的区段进行计算。 3垂直均布线荷载标准值应按公式(4.1.3)计算:
nZF i l qvk = L2
图4.1.3管道竖向荷载计算图
L一横梁长度(m);F,较大管道的垂直荷载标准值; L一集中荷载作用位置(m)
4.2.1固定管架水平推力应根据管道应力分析结果确定。 4.2.2活动管架水平推力应符合下列规定:
式中K;牵制系数; G一主要热管所在层正常操作时管道的竖向荷载标准 值(kN); μ一摩擦系数。 2均布在纵染式管架的活动管架和独立式刚性活动管架横 梁上的水平推力9㎡应按公式(4.2.2一2)计算:
式中qr——均布在独立式柔性活动管架横梁上的水平推力标准 值(kN/m); L一一横梁长度(m)。 5当活动管架所支承的管道符合下列条件之一时,管道的 水平推力可忽略不计: 1)常温管道,介质的温度不超过40℃; 2)管道根数在10根以上,其中介质的最高温度不超 过130℃; 3)主要热管重量与总管道重量之比不超过0.15
4.2.3管道的牵制系数应符合下列规定
1计算牵制系数K;时,主要热管道质量与总管道重量之 比β应按下列规定计算:
1)计算梁时,从该层梁上的总管道重量中选用一根主要 热管道计算β值; 2)计算柱和基础时,从整个管架上的全部主要热管道中 选用一根起控制作用的主要热管道计算β值;当主要 热管所在层与相邻层间距较大时,相邻管道对主要热 管所在层管道的牵制作用减小,牵制系数宜加大;当 顶层有较大管道且与下层管道间距较大时,可分成上 下两部分分别计算水平推力。 牵制系数K:应按表4.2.3确定
表 4. 2. 3率制系数 K
注:当K<0.2时、取0.2
4.3.1作用于管架横向的管道风荷载标准值应按公式(4.3.1)
1作用于管架横向的管道风荷载标准值应按公式(4.3.1)
Wk = μspμ wWodl.
武中us一一 风荷载体型系数,按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009取值; 一 风压高度变化系数,按现行国家标准《建筑结构荷 载规范》GB50009取值:
式中μs—一风荷载体型系数,按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009取值; 载规范》GB50009取值:
基本风压(kN/m); d管道外径(包括保温层),多根管道取平均外径 (m); l 管道跨度(若管架两侧的跨度不等时,取平均值) (m); Wk一作用于管架横向的管道风荷载标准值(kN);当 按多根管道计算值小于按单根最粗管道计算值时, 取单根最粗管道计算值。 3.2对具有紧向弯管的管架(如图4.3.2.所示),管道的纵
向风荷载应按公式(4.3.2)计算:
W,=μspμwulh Z d
式中竖向弯管风荷载体型系数,按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009取值: h一 竖向弯管高度(m); W,一作用于竖向弯管的风荷载标准值(kN),作用在 梁顶面。该风荷载加水平推力不应大于总摩擦力。
图4.3.2具有竖向弯管的管架
3作用于管架纵梁或管架柱上的风荷载应按公式(4.3.3)
Whe = μuus WA.
式中Wbe 作用于管架纵梁或管架柱的风荷载标准值(kN); A, 管架纵梁或管架柱净投影面积(m)。
4.3.4作用于管道的雪荷载标准值应按公式(4.3.4)计算:
4.3.4作用于管道的雪荷载标准值应按公式(4.3.4)计算:
武中SK 作用于管道上的雪荷载标准值(kN/m); Mr 管道的积雪分布系数,可取0.7; 基本雪压(kN/m); 管道外径(包括保温层)(m)
4.4.1地震作用计算应符合现行国家标准《构筑物抗震设计规 范》GB50191的有关规定。 4.4.2计算支承振动管道的管架构件及其连接强度时,所有振 动管道的竖向荷载应乘以动力系数;对刚性活动管架和固定管 架,动力系数可取1.3。
4.5.1管架设计应按承载能力极限状态和正常使用极限状态分 别进行荷载效应组合。
4.5.2基本荷载分类、荷载代号、荷载分项系数,应按表 4. 5. 2 确定,
表4.5.2荷载代号及分项系数
4.5.3承载能力极限状态,应按表4.5.3采用荷载效应基本组 合和地震作用效应组合,取最不利者进行设计
表4.5.3承载能力极限状态荷载效应
注:1.当永久荷载效应对结构有利时,分项系数不应大于1.0。 2.SGE为重力荷载代表值,按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191确定。 3.YG为重力荷载分项系数,一般情况采用1.2;当重力荷载效应对构件承载能 力有利时,不应大于1.0;当验算结构抗倾覆或滑移时,不应小于0.9。 4.振动管道荷载应乘以动力系数
1.当永久荷载效应对结构有利时,分项系数不应大于1.0。 2.SGE为重力荷载代表值,按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191确定。 3.YG为重力荷载分项系数,一般情况采用1.2;当重力荷载效应对构件承载能 力有利时,不应大于1.0);当验算结构抗倾覆或滑移时,不应小于0.9。 4.振动管道荷载应乘以动力系数。
.5.4正常使用极限状态,应按表4.5.4采用荷载效应标准 日合。
5.4正常使用极限状态荷载效应组合
5.1.1 Ⅱ型、H型管架计算应符合下列规定: 1 管架柱应按压弯构件计算。 2 管架梁应按双向受弯及受扭计算。 5.1.2 T型管架柱应按压弯构件计算蝶阀标准,并应进行受扭计算
5.1.1IⅡI型、H型管架计算应符合下列规定
N= (Fk+ Fada)
5.2.3柱间支撑承受相邻两侧不平衡纵向力标准值应按公式
(5.2.3)计算:
式中N 柱间支撑承受的两侧不平衡纵向力标准值(kN); Nkmax 柱间支撑相邻两侧纵梁承受水平拉力标准值的 较大值(kN); Nkmin 柱间支撑相邻两侧纵梁承受水平拉力标准值的 较小值(kN)。 5.2.4 当管架局部加高时,加高管架宜按柔性管架设计,竖向
5.2.4当管架局部加高时,加高管架宜按柔性管架设计市政工艺、技术,竖向
5.2.4当管架局部加高时,加高管架宜按柔性管架设
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