JGJT 442-2019 开合屋盖结构技术标准，带书签，可快速查找

支承活动屋盖的结构，通常为下部支承体系或固

able roof structure

水利技术论文2.1.6开合屋盖结构的非基本状态nonfundamental s

retractableroofstructure

2. 1.7 常闭状态

2.1.7常闭状态frequentlyclosed

在开合屋盖结构设计使用年限内，活动屋盖以全闭状态 建筑物通常作为室内空间使用。

在开合屋盖结构设计使用年限内，活动屋盖以全开 主，建筑物通常作为露天场地使用。

活动屋盖单元开后启与闭合运动的方式，包括平行移动、统 转动、折叠移动等基本方式及其组合

2.1.11沿平行轨道移动

活动屋盖单元沿若干互相平行轨道移动的开合方式，根 的形状和设置方向，可分为水平移动、空间移动和竖直移云

2.1.12 2绕枢轴转动 movingaroundpivot

2.1.12绕枢轴转动

动屋盖单元绕枢轴旋转移动的开合方式，根据枢轴设置的 可分为绕竖向枢轴转动和绕水平枢轴转动

通过柔性屋面材料的折叠或卷绕实现屋面开后与闭合，口 水平折叠、空间折叠和放射状折叠三种方式。

活动屋盖在建筑服役期内处于非基本状态或运行状态 时间。

2.1.15等效静力风荷载

根据随机振动理论计算分析结构的风振响应，按照风振响应 极值等效的原则得到的静力风荷载值。

材料吸收的太阳辐射能与投射到材料表面的太阳辐射能白 是衡量材料吸收太阳辐射照度的性能指标。

分段施工的主体结构连接为整体或形成约束时的环境

2.1.18活动屋盖运行荷载movingloadoftheretractableroo 活动屋盖运行过程中产生的荷载，包括运行阻力、水平推力 和制动惯性力等。

2.1.19刚性折叠结构rigidfoldingstructure

活动屋盖结构由若干刚性组件构成，通过各组件的相双

动，实现屋盖的开启与闭合。

活动屋盖结构采用索膜结构，依靠膜材的收纳与展开实现屋 盖的开启与闭合。

l.21驱动系统drivingsys

驱动活动屋盖运行的动力装置以及其他相关机械设备的 统称。

2. 1. 22 台车

支承活动屋盖在轨道上运行的装置，通常由车架、车轮、导 向轮及反钩轮等组成，根据是否安装驱动装置可分为驱动台车和 从动台车；根据承重轮的数量可分为单轮台车和多轮台车；根据 承重轮轨道的数量可分为单轨台车和双轨台车

2.1.23轨道rail

活动屋盖台车车轮，引导台

实现活动屋盖运行的电气控制系统，包括动作顺序控制， 空制、同步性控制、紧急制动控制及安全报警等。

将驱动装置安装于台车之上，直接驱动车轮旋转，利用车 九道之间的摩擦力驱动台车行走

通过卷扬机的卷筒缠绕钢丝绳牵引活动屋盖行走，卷扬机 置在固定位置或活动屋盖之上。

2.1.27齿条齿轮驱动

利用齿轮与齿条之间的啮合力驱动活动屋盖运行，可将齿条 安装于支承结构，在活动屋盖或台车上设置齿轮驱动装置；或将 齿条安装于活动屋盖，在支承结构上设置齿轮驱动装置。

2.1.28链条链轮驱动chainandsprocketdriving

利用链轮与链条的啮合作用驱动活动屋盖运行，可将链条沿 轨道固定，在活动屋盖或台车上设置链轮驱动装置：或将链轮驱

固定，由环形链条系统牵引

电动机驱动油泵产生流体动力，通过油缸等液压元件 运动实现活动屋盖的开启与闭合

1.30锁定装置lockingdev

活动屋盖处于全开状态、全闭状态以及紧急制动时， 固定装置。

2.1.31缓冲限位装置

设置在活动屋盖开启或闭合行程终点位置的装置，具有缓冲 与限位作用，避免活动屋盖超行程运行或发生刚性碰撞，保证结 构安全。

Cpe 局部风压系数极值； Cpit 内压系数； To.max 结构最高初始平均温度； To.min 结构最低初始平均温度： T. 太阳辐射引起的钢结构表面温升值； Wo 基本风压； Wk 风压标准值； MH 开合屋盖平均高度处的风压高度变化 /pe 等效静力风压系数

SsGk 支承结构的永久荷载效应值 SRGk; 第个活动屋盖单元在特定位置时的永久荷载效 应值； SQ,k 按第i个可变荷载Q计算的荷载效应值，其中SQk 为诸可变荷载效应中起控制作用者； 永久荷载分项系数；

rQ; 第i个可变荷载分项系数； rL 第i个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数； 第i个可变荷载Q；的组合值系数： m 开合屋盖活动单元数量。

2.2.3驱动控制系统

Fc 台车的自重； FD 活动屋盖运行所需的总驱动力； F 稳态运行阻力； Fo 台车支承的荷载； ZFa 所有台车的坡道阻力之和； EFm 所有台车的摩擦阻力之和； ZFa 所有台车的曲线运行附加阻力之和； Pemax 开合屋盖运行最大撞击力； Pet 活动屋盖以额定速度冲击缓冲器时的撞击力； PD 活动屋盖驱动总功率； PDi 单台驱动装置的驱动功率； Ps 单侧轨道承受的横向推力； ZP: 轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和； Cr 考虑车轮轮缘与轨顶侧面摩擦或牵引供电电缆等的 附加摩擦阻力系数； fk 车轮沿轨道的滚动摩擦力臂； i1 减速机的传动比 i2 中间传动机构的传动比； U 台车运行速度； 入 水平横向荷载系数； g 活动屋盖运行冲击系数； pc 活动屋盖撞击动力系数； u 车轮轴承摩擦阻力系数； S 曲线运行附加阻力系数； 电动机的效率； 1

n2 减速机的传动效率； n3 中间传动机构效率； 末端驱动机构效率 n4

3.1.1活动屋盖结构形式和驱动系统的选择应与建筑造型及支 承结构相协调，

3.1.2开合屋盖的开启率应根据建筑使用功能、工程造

可靠性等因素综合确定。开合屋盖宜采用合理的开启率，美 用自重轻、经济性好的活动屋盖形式，中小型建筑可采用开 较大或全部开启的方式。屋盖开启率α应按下式计算：

A Q= X100%

式中：A。 整体屋面的投影面积； A——活动屋盖所覆盖开口的投影面积

结构设计的基本状态，也可将全开和全闭状态均作为结构计 基本状态。基本状态、非基本状态以及活动屋盖运行移动 进行相应的承载能力极限状态设计与正常使用极限状态验算

1.4开合屋盖设计时，荷载与作用应符合现行国家标准 和本标准的要求。

分之间严禁发生碰撞，且在任何运行状态下不应出现阻碍注 盖正常运行的变形

3.1.6开合屋盖的声学效果应根据建筑声学环境要求分别对全

开状态与全闭状态进行声学设计。当声学效果不满足使月 求时，应采取吸声或隔声措施

3.1.7开合屋盖建筑应根据其使用要求，制定相应的开合屋盖 使用与维护管理规定。

3.1.7开合屋盖建筑应根据其使用要求，制定相应的开合屋盖

3.2.1开合屋盖的开合方式应根据建筑使用功能、建筑外形、 建造成本、运营管理方式等综合确定。 3.2.2活动屋盖基本开合方式应符合本标准附录A的规定。 3.2.3活动屋盖可由多个单元构成，各单元可采用基本开合方 式或基本开合方式的组合

开合屋盖的开合方式应根据建筑使用功能、建筑外形、 本、运营管理方式等综合确定。

3.3开合屋盖设计性能指标

3.3.1开合屋盖结构的安全等级和设计使用年限应符合

3.3.1开合屋盖结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国 家标准《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153的有关规定。 当活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度大于20m时，整体结构的 安全等级应为一级。

当活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度大于20m时，整体结构的 安全等级应为一级。 3.3.2开合屋盖结构的基本风压与基本雪压的取值，对基本状 态应按100年重现期采用：对非基本状态应按50年重现期采用。 3.3.3台车与活动屋盖之间连接部件的承载力，以及台车与支 承结构之间锁定装置的承载力，均应高于相邻构件的承载力。 3.3.4台车等驱动系统部件几何尺寸及其与周边部件的间隙应 满足台车运行安全的要求。

3.3.5轨道梁在活动屋盖运行过程中产生的变形不应超过活动 屋盖驱动系统的容许变形值。当无具体规定时，轨道梁挠度不应

3.3.5轨道梁在活动屋盖运行过程中产生的变形不应超过活动

3.3.5轨道梁在活动屋盖运行过程中产生的变形不应超过活动 屋盖驱动系统的容许变形值。当无具体规定时，轨道梁挠度不应 大于其跨度的1/800，且不应大于15mm。轨道在相邻台车之间 的变形差不宜大于台车间距的1/1000，且不应大于10mm。

3.3.6开合屋盖的结构构件、驱动系统部件的抗震

开合屋盖的结构构件、驱动系统部件的抗震性能指标应

根据设防烈度、场地条件、结构类型、结构规则性、结构构件的 重要性、活动屋盖状态以及震后修复难易程度确定，并应分别进 行多遇地震、设防烈度地震与罕遇地震作用下的验算。

行多遇地震、设防烈度地震与罕遇地震作用下的验算。 3.3.7直接支承活动屋盖轨道的桁架、轨道梁、轨道、台车及 与支承结构相邻的节点和构件，在室遇地震作用下不应属服

3.3.7直接支承活动屋盖车

V开合驱动控制系统性能指标

系统主要元件的设计使用年限不宜小于10年。

3.3.11活动屋盖运行时的机械噪声不宜大于60dB，当使用要

3.3.12当最大积雪荷载大于0.1kN/m或最大风速超过15m/s

不境温度超过设计充许的温度范围时，不应进行活动屋盖的 操作。

4.1.1活动屋盖宜采用自重轻的结构体系与屋面围护结构，并 宜减少活动屋盖的附加荷载

4.1.1活动屋盖宜采用自重轻的结构体系与屋面围护结构，并 宜减少活动屋盖的附加荷载。 4.1.2开合屋盖结构应按活动屋盖全开、全闭状态确定荷载与 作用，并应考虑活动屋盖运行时的移动荷载以及驱动装置故障引 起的偶然作用，

行建筑工程设计标准验算；驱动系统及相关构件设计时，应采用 标准值按国家现行机械工程设计标准验算。

4.2永久荷载与活荷载

4.2.1活动屋盖结构的永久荷载除应包括结构构件自重、屋面 系统重量外，尚应包括驱动与控制系统等附属设备的重量。 4.2.2当活动屋盖处于全开或全闭状态时，均布活荷载可取 0.3kN/m；当活动屋盖投影面积小于100m时，均布活荷载宜 取0.5kN/m。当活动屋盖处于运行状态时，均布活荷载可取 0.1kN/m。集中检修荷载应取1.5kN。屋面均布活荷载可不与 雪荷载或积水荷载同时组合

4.2.3建筑屋面应采用合理坡度和有

1应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中适 用屋面形式确定：

2安全等级为一级或体型复杂的开合屋盖，可由试验方法 或数值模拟方法确定。

4.4.1开合屋盖结构的风荷载应

1当建筑物的体型与现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009中的规定类似时，可按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009确定屋盖结构的风压标准值； 2体型复杂的开合屋盖结构宜进行风洞试验，分别根据本 标准第4.4.3条、第4.4.5条确定屋面围护结构和主体结构的风 压标准值。

标准》JGJ/T338的有关规定，试验工况除全开与全闭状态外： 也可包括活动屋盖运行过程的中间状态。 4.4.3围护结构的风压标准值可按下式计算：

式中：Wk 风压标准值（kN/m）； Cpe 局部风压系数极值，按本标准附录B确定； Cpi 内压系数；屋盖封闭状态下的内压系数按现行国 家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规 定确定：非封闭状态的内压系数可按风洞试验结 果确定； HH 开合屋盖平均高度处的风压高度变化系数，按现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有 关规定确定； W 基本风压（kNm），按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的有关规定确定。

风压系数极值应乘以面积折减系数；围护结构风荷载的面积折减 系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关 规定确定。 445主体构的风压标准值可按下式计

4.5主体结构的风压标准值可按下式计算：

4.4.5主体结构的风压标准值可按下式计算：

Wk = μelnW)

4.5.1温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用条件等因系， 活动屋盖结构或构件上的温度作用应采用结构服役期间温度与结 勾施工合拢温度的差值分析确定， 4.5.2结构或构件的温度作用效应计算时，常用材料的线膨胀 系数0 可按表 4.5.2 采用

活动屋盖结构或构件上的温度作用应采用结构服役期间温度与结 构施工合拢温度的差值分析确定。

4.5.2结构或构件的温度作用效应计算时，常用材料的线膨胀 系数αT可按表4.5.2采用

系数αT可按表4.5.2采用。

表4.5.2常用材料的线膨胀系数

L Imax个H Tmin以及均匀温度作用的标准值可根据现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009确定。

荷载规范》GB50009确定。 4.5.4结构的最高初始平均温度To.max和最低初始平均温度 To,min应根据结构合拢或形成约束时的温度确定，或根据施工时 结构可能出现的不利温度确定

To,min应根据结构合拢或形成约束时的温度确定，或根据施工时 结构可能出现的不利温度确定。

4.5.5对处于室内环境的结构，应考使用阶段空气调节方式 与屋面保温材料热工性能的影响；对于暴露于室外的结构或施工 期间的结构，宜根据各部位的朝向和表面吸热特性确定太阳辐射 影响。 4.5.6太阳辐射引起的钢结构表面的温升值T，可按下式确定：

5.6太阳辐射引起的钢结构表面的温升值T，可按下式确定

式中： 结构表面太阳辐射吸收系数，可按照表4.5.6确定： 结构所在朝向太阳辐射照度（W/m），应按现行国 家标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定； αw 结构表面换热系数（W/（m·℃）），应按现行国家 标准《工业建筑供暖通风与空气调节设计规范》 GB50019确定。

表4.5.6常用面漆/防火涂料的太阳辐射吸收系数p

4.5.7 温度作用引起的结构变形和轨道变形不得影响台车的正 常运行

4.5.8开合屋盖结构驱动控制系统应避免温度过高

线缆使用寿命缩短、机电部件烧毁，以及低温运行导致的机械部 件磨损与金属材料冷脆破坏。

4.6.1开合屋盖结构的地震动参数应根据其基本状态、非基本 状态分别确定。 4.6.2对于基本状态，应采用建筑物所在地区设计使用年限的 地震动参数；对于非基本状态，可根据结构的等效服役年限对地 震动参数折减，但折减系数不应小于0.5。对于活动屋盖运行状 态可不进行抗震验算，但应按现行国家标准《建筑抗震设计规 范》GB50011的规定采取抗震构造措施

4.7活动屋盖运行荷载

4.7.1作用于活动屋盖结构的牵引力应根据驱动系统的 定，台车的最不利荷载应根据活动屋盖各种可能位置确定

4.7.1作用于活动屋盖结构的牵引力应根据驱动系统的特点确 定，台车的最不利荷载应根据活动屋盖各种可能位置确定。 4.7.2对采用轮轨方式移动的开合屋盖，应计人横向推力的影 响。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P应按下列公

4.7.2对采用轮轨方式移动的开合屋盖，应计入横

响。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P应按下列公 式计算：

入= 0. 05, 10 <2 a

式中：Ps 单侧轨道承受的横向推力（kN）： ZP, 轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和（kN）； S 活动屋盖结构跨度（m）； 台车有效轴距（m）； 入 水平横向荷载系数，与活动屋盖结构跨度S及 车有效轴距a有关。

暖通空调施工组织设计4.7.3轨道接头或轨道不平整

应根据台车平稳运行时的水平与竖向作用力乘以运行冲击系数9 确定。运行冲击系数?可按下式计算：

p=1.1+0.058vh

式中：9 运行冲击系数； U 台车运行速度（m/s）； 轨道接头处或轨道不平整处的两轨道面的高度差 (mm)。 4.7.4活动屋盖结构在非事故状态下运行时，可不考虑惯性力 和制动力的影响。

4.8.1偶然事故荷载应包括由制动失灵产生的撞击、非对称停 靠及脱轨引起的荷载效应

钢筋标准规范范本靠及脱轨引起的荷载效应。

时，采用弹簧缓冲器及液压缓冲器的活动屋盖的运行撞击力 （Pcts、Pcth）应分别按下列公式计算：

式中：ZG 活动屋盖自重荷载总和（kN）； Ur 额定运行速度（m/s）； g 重力加速度（m/s）； s 缓冲器压缩量（m）。