7.0.1钢筋混凝土地下连续墙的轴线及墙顶高程，应依照设计文 件要求，根据测量控制点进行控制 7.0.2成槽机械应根据机械设备的性能、现场工程地质条件、施 工环境、钢筋混凝土地下连续墙结构尺寸及质量要求等选用。 7.0.3钢筋混凝土地下连续墙单元槽段通用标准长度宜为6m， "L"型、“T型、“Z"型等异型槽段各肢的长度总和不宜大于6m。成 槽前钢筋混凝土地下连续墙施工单位应对设计图纸上单元槽段划 分的合理性进行核实，如需对槽段长度进行调整必须经设计单位确 认后实施。槽段划分应充分考虑成槽机的抓斗张最大尺寸、钢筋 混凝土地下连续墙的宽度和深度、工程地质条件、地下水状况、结 构接头位置及尺寸、墙体平面形状、能否满足止水要求、钢筋笼重 量、混凝土供应能力和灌注强度、泥浆储备量、吊装机械的起吊能 力等因素。 7.0.4首开槽段开挖时应考虑两端接头管（箱）所占位置长度， 顺开槽段开挖时应考虑一端接头管（箱）所占位置长度，团合槽段 和拐角处槽段开挖时应考虑抓斗张开最大尺寸。 7.0.5钢筋混凝地下连续墙施工前，宜选一槽段试成槽，以检 验成槽机的性能、泥浆的配合比并复核地质资料。 7.0.6成槽机械应座于坚实地面上，成槽前应将折斗斗体或钻头 垂直吊入导墙内，使成槽机具中心线与导墙中心线重合。 7.0.7成槽施工时，护壁泥浆液面应高出地下水位1.0m以上，还 应保持在导墙顶面以下300mm~500mm，降雨时应采取必要的措施 防止泥浆稀释。

7.0.8成槽机成槽时必须确保槽壁垂直度，槽壁垂直度的控制指 标应符合表7.0.16的规定：对槽壁稳定性和泥浆液面随时观测，应 根据施工进度随时测量。重要槽段或超深槽段施工过程中应采用超 声波法检测，若槽壁发生偏斜或泥浆大量漏失及槽壁发生珊塌时， 应查明原因并及时采取相应的措施进行处理。 7.0.9成槽施工、钢筋笼入槽、导管莲接、混凝土灌注等工序均 应快速进行，减少不必要的空置时间，以减少槽壁塌等危险因素， 7.0.10钢筋混凝土地下莲续墙施工过程中应及时清除槽口周围 的废水、废浆、废渣，严禁将废水、废浆、废渣直接入槽。 7.0.11 成槽深度必须满足设计要求，严禁超挖成槽 7.0.12 清槽可根据设备条件采用抓斗清渣法、泵吸法或气举法。 7.0.13 清槽换浆完成后进行质量检验，应符合下列要求： 1 槽孔深度满足设计要求； 2 槽孔底部沉渣厚度应符合表7.0.16的规定； 3 泥浆性能控制指标应符合表6.0.15的规定； 4 施工接头清刷完毕，检查刷壁器上应无泥渣， 7.0.14 清槽检验合格后，应于4h内开始灌注混凝土。当吊放钢 筋笼或其他理设件等原因造成不能在4h内灌注混凝土的槽孔，应 重新检测槽孔底部沉渣厚度和泥浆性能等指标，如这些指标合格， 可以灌注混凝：如这些指标不合格，应采取措施进行处理。 7.0.15钢筋混凝土地下连续墙成槽施工后，施工单位对成槽质量 应自检。 7.0.16成槽允许偏差应符合表7.0.16的规定

表7.0.16成槽允许偏差

8.0.1在钢筋混凝土地下连续墙进行单元槽段划分时，为降低渗 漏几率宜减少施工接头个数， 8.0.2施工接头严禁设置于钢筋混凝土地下连续墙的转角处。 8.0.3施工接头应满足钢筋混凝土地下连续墙的受力情况及抗渗 要求，施工单位应与设计单位共同确定最合理的接头型式。在成熟 经验的前提下，优先考虑接头管接头。 8.0.4钢筋混凝土地下连续墙施工接头处应放置接头管（箱）。当 施工接头为工字型钢板、主字型钢板、十字型钢板、V型钢板等型 式时，应放置相应的接头箱，接头箱与钢板接头应对接紧密。接头 管（箱）宜插入槽底300mm~500mm。 8.0.5槽孔较深的槽段，底板以下5.0m~7.0m处至槽底部分也可 不放置接头箱，在底部钢板不产生位移和变形的情况下，此部分可 在钢板接头处投放土团袋，并采取措施密实。 8.0.6接头管（箱）法施工，应符合下列规定： 1接头管（箱）能承受最大的流态混凝士的侧压力和固态混 凝土握裹力，使混凝土灌注过程中和灌注完混凝土后不会产生过大 变形； 2接头箱形状应与接头型式相对应，沿墙体方向外形尺寸不 宜过大，并与成槽宽度相适应，避免灌注混凝土时产生绕流： 3吊放接头管（箱）前应对槽孔端头槽壁的宽度和长度进行 测量； 4吊放接头管（箱）前应严格检查，连接牢固可靠，表面光 滑，接头管（箱）应编码有序、品放时应垂直缓慢下放、准确定位，

垂直度控制在0.3%以内： 5应选用具有足够起拨能力的拨管机，拨管机起拨力应大于 混凝土初凝时的握裹力，并应有备用设备： 6使用液压式拨管机起拨接头管（箱）时，应观测导墙和其 附近的土体沉降和位移情况，防止槽口塌： 7起拨接头管（箱）的时间应根据土质、混凝土强度等级、 混凝土初凝时间和温度状况、成槽深度等确定：起拨接头管（箱） 起始时间应通过试验确定，一般在墙体底端混凝土初凝时即可小幅 度拨动，接头管（箱）应保持匀速、缓慢起拨： 8接头管（箱）拔出的过程中，应及时向接头孔内充填泥浆： 9起拨接头管（箱）过程中，应参考混凝土灌注记录，做好 起拔记录。 8.0.7接头管（箱）所占位置应在成槽时完成。 8.0.8吊放接头管（箱）后，接头管（箱）外侧空隙应用土团袋 填实，以防止混凝土绕流和接头管（箱）位移。 8.0.9成槽结束后、清槽前，必须刷洗施工接头部位竖向端面， 以清除端面壁上的附着物和泥皮。施工接头端面严禁残留绕流混凝 土、土团袋或泥屑。 1采用接头管方法施工时，宜用带钢丝刷的刷壁器刷洗接头 竖向端面混凝土上的附着物，合格条件是：接头端面刷洗干净，刷 壁器上没有泥屑，槽孔底部淤积不再增加 2采用接头箱方法施工时，宜用特制的冲槽器清除钢板内的 附着物，然后用带钢丝刷的刷壁器刷洗园林设计图纸、效果图，合格条件是：钢板光滑顺 直，钢板内无杂物，能满足对接钢筋笼。

9.0.1钢筋笼的尺寸应根据施工设计图纸确定，可根据单元槽段 长度、深度、接头型式及现场起重能力进行调整，钢筋笼应在制作 平台上成型，并预留导管的位置。 9.0.2钢筋笼必须按照施工设计图纸制作，配筋的种类、级别、 直径、间距、根数等不得随意变更。 9.0.3用于制作钢筋笼的各种钢筋、钢板应有质量证明：焊条、 焊剂应有产品合格证。 9.0.4钢筋的绑扎及焊接应符合设计及《钢筋焊接及验收规程》 JGJ18的规定。 9.0.5钢筋混凝土地下连续墙主筋保护层厚度不小于70mm，为保 证钢筋笼主筋保护层厚度，必须使用保护层垫件，保护层垫件宜采 用厚2mm~4mm钢板制作。为保证钢筋笼在吊放过程中有足够的 刚度，宜采用增加纵向和横向钢筋架等加固措施。 9.0.6钢筋笼水平筋与析架钢筋交叉点、吊点2m范围内、钢筋笼 宠口处及边框一定范围内的钢筋接触点宜全部焊接牢固：其它部位 的钢筋接触点可采取间隔式焊接，同时必须满足钢筋笼起吊要求， 9.0.7钢筋笼与槽段接缝之间的最小距离应为100mm，同一槽孔 中的两个钢筋笼之间的最大净距应小于200mm 9.0.8钢筋笼应制作成整体，如确实需要分节制作，宣优先选用 机械连接，应在制作平台上预拼装，接头处级纵向尚钢筋的预留搭接长 度应符合设计及《钢筋焊接及验收规程》JGJ18、《钢筋机械连接技 术规程》JGJ107的规定。分节长度应根据槽孔深度、起吊高度、 起吊重量、在槽口总连接时间、出厂钢筋长度等条件综合选定。

9.0.9混凝土灌注导管外侧到钢筋的距离应大于100mm。 9.0.10钢筋笼应整体吊放到位，如遇钢筋笼超长超重等特殊情 况，必须分节吊放时，应注意分节钢筋笼搭接的钢筋间距，尽量减 少水平配置的钢筋。 9.0.11钢筋笼底端主筋应加工成型，钢筋笼底端距槽孔底部不 宜小于500mm。 9.0.12预埋件必须按照设计图纸施工，确保位置准确、安装牢固， 对接缝有严格阻水要求的钢筋混凝土地下连续墙可增加防止混凝 土绕流的构造措施。 9.0.13应制定切实可行的吊装方案，确定起吊方式，计算起吊点 位置。钢筋笼吊点应设置合理，焊接牢固，保证吊装安全。钢筋笼 较长时，应采用多点法起吊钢筋笼。钢筋笼起吊前应细致检查，以 防坠落物伤人。 9.0.14钢筋宠应在清槽后立即吊放，钢筋宠中心对准单元槽段的 中心，在吊放过程中应垂直扶稳缓慢下放，避免碰撞槽壁：且不应 产生不可恢复变形，如遇阻碍不得强行下放。 9.0.15在施工过程中，严禁反复提放、切割钢筋笼 9.0.16钢筋笼入槽后，应确保钢筋笼顶端高程符合设计要求。在 混凝土灌注过程中应采取措施，防止钢筋宠上浮。 9.0.17 钢筋笼吊放前应认真核实，不得放反。 9.0.18 钢筋笼制作与吊放充许偏差应符合表9.0.18的规定

表9.0.18钢筋笼制作与吊放允许偏差

10混凝土灌注与墙底注浆

10.1 混凝士灌润

10.1.1灌注钢筋混凝土地下连续墙的混凝土必须具有良好的和 易性、流动性、缓凝性，初凝时间宜为6h~8h。 10.1.2混凝土的配合比应依据设计要求通过试验室试验确定， 客度宜为180mm~220mm，混凝土落度的经时损失不大于1cm/h。 10.1.3钢筋混凝土地下连续墙混凝土强度等级不宜低于C30，混 疑土抗渗等级不宜低于P6。钢筋混凝土地下连续墙作为永久性结 构使用时，遇到有腐蚀性地下水的区域应配制防腐蚀混凝主。 10.1.4混凝主灌注采用导管法，导管内径以200mm~300mm为 宜，导管的连接和密封必须牢固可靠：导管接头宜采用快速连接方 式，导管使用前应进行水密封承压试验。 10.1.5一个单元槽段使用两套或两套以上导管灌注时，导管间距 不宜大于3m，导管中心与槽孔端部或接头管（箱）壁面的距离不 宜大于1.5m，开始灌注时导管底端距槽孔底部宜小于500mm。 10.1.6灌注前，施工现场混凝土量应不少于设计量的1/3，混凝 土初灌量必须满足导管埋置深度2m以上，同一单元槽段的各导管 昆凝士灌注应同时、同步、连续进行。 10.1.7混凝土灌注时，混凝土面的上升速度应大于2.0m/h：导管 埋入混凝土内深度宜为2m~6m。

10.1.8在混凝土灌注过程中应经常测量槽内混凝

调整导管理深：槽段内混凝土面应均习上升，混凝土面高差不得大 于300mm。 10.1.9开始灌注混凝土前，导管内应放入隔离塞或其他适宜的隔 离物，灌注混凝土时宜先加入少量的水泥砂浆润滑导管，随即灌入 混凝土，压出隔离塞或隔离物并理住导管底端。 10.1.10灌注混凝土时，不符合质量要求的混凝土严禁灌入槽孔 内，应避免混凝土由导管外撒落槽孔内。 10.1.11在混凝土灌注过程中可使导管上下小幅度动，以密实 混凝土：但不得使导管横向移动，也不得将导管下口拨出混凝土上 表面再插入混凝土内。 10.1.12混凝土灌注顶面宜高于设计墙顶标高不小于1倍墙厚， 确保凿除浮浆层后的混凝土强度等级达到设计要求。 10.1.13混凝土充盈系数应符合以下规定： 1抓斗式成槽机成槽：1.0~1.12； 2 回转式成槽机成槽：1.0~1.15 3冲击式成槽机成槽：1.0~1.20。 10.1.14钢筋混凝土地下连续墙墙体应均匀完整，不得有混浆、 夹泥、裂缝、孔洞等。 10.1.15混凝土落度检验每幅槽段不应少于3次，抗压强度试 件每一槽段不应少于一组，且每100m混凝土不应少于一组，永 久性钢筋混凝土地下连续墙每5个槽段应做抗渗试件一组。 10.1.16雨李、高温、低温季节的混凝土灌注施工按照《水工混 凝土施工规范》DL/T5144的规定执行。

10.2.1为防止永久性钢筋混凝土地下连续墙不均匀沉降，宜进行

10.2.1为防止永久性钢筋混凝土地下连续墙不均匀沉降，宜进行

墙底注浆施工，墙底注浆应按设计要求进行施工。 10.2.2埋设注浆管的数量和位置应按设计要求确定，每个单元槽 段注浆管数量不应少于4根，注浆管与钢筋笼应固定牢靠。注浆管 下段应伸至槽孔底部100mm~300mm， 10.2.3注浆阀应能承受大于2MPa的静水压力。 10.2.4在墙体混凝土初凝后，应先注少量清水蔬通注浆管，注浆 宜在成墙2d后施工。 10.2.5注浆液应采用P042.5级水泥，水灰比不应小于0.5；每 根注浆管压浆不少于2m3。 10.2.6 注浆量应符合设计要求，注浆压力宜为2MPa~4MPa之间， 10.2.7满足下列条件之一可终止注浆： 1 注浆总量达到设计要求 2 注浆总量达设计值75%以上，且注浆压力超过设计值

11.1.1钢筋混凝土地下连续墙成槽质量宜采用超声波法进行检 测，检测内容包括槽壁垂直度、槽宽、槽深。检测时槽孔内泥浆性 能指标，应符合本规程表6.0.15中各项要求。 11.1.2钢筋混凝土地下连续墙作为永久结构使用时，应对全部槽 段进行检测：钢筋混凝土地下连续墙作为临时结构使用时，成槽检 测数量可抽检总槽段数的20%。 11.1.3试成槽、异形槽（非矩形槽）应全部进行成槽质量检测。 11.1.4钢筋混凝土地下连续墙成槽质量检测应在第一次清槽完 毕、施工接头部位洗刷完毕、槽内泥浆中气泡基本消散后进行。 11.1.5仪器探头宜对准导墙中心，用于检测的一组探头超声发射 面应与导墙平行。 11.1.6检测时在单元槽段中间一个断面检测为二方向，在槽段端 头连接部位可做三方向检测，每个单元槽段检测不少于3个断面， 险测宜自槽口至槽孔底部莲续进行，发现信号异常时应返回槽口进 行复测。 11.1.7检测前，根据建设单位的委托，检测单位应编制检测方案。 每个槽段检测完毕后应及时填写现场检测记录表，整个工程检测完 毕后，提交完整准确的检测报告。 11.1.8钢筋混凝土地下连续墙成槽的沉渣厚度检测采用测锤法 宜在清槽完毕后，灌注湿凝土前进行每个单元槽段沉渣厚度检测

应选槽段的两端和中间各进行1次，取3次检测数据的平均值为最 终检测结果。检测标准符合本规程第7.0.16条的规定。

11.2.1钢筋混凝土地下连续墙墙体升挖后，混凝土表观缺陷可用 摄像机录取其原形或用简图进行描述，采用目测和简易的测量工具 实测混凝主表观缺陷尺寸，做好记录。 11.2.2钢筋混凝土地下连续墙墙体完整性宜采用声波透射法进 行检测，检测数量以单元槽段为基本检测单元，检测要求如下： 1作为永久结构的钢筋混凝土地下连续墙墙体，同类型槽段 的检测数量不应少于总数的10%，且不得少于3幅： 2采用声波透射法检测时，每个单元槽段应设置4根超声波 管，超声波管呈菱形分布，进行多个断面的检测。 11.2.3当检测钢筋混凝土地下莲续墙墙体混凝土质量出现异常 时，可采用钻孔取芯法检测墙身混凝土质量和强度，检测要求如下： 1实施钻孔取芯的槽段数量为全部槽段的5%； 2每个单元槽段钻芯孔数不少于3个孔，单孔应截取6组芯 样，上部芯样位置距墙顶、下部芯样位置距墙底均不大于1.0m。 11.2.4钢筋混凝土地下连续墙可利用取芯钻孔作墙体高压注水 抗渗试验，确定墙体是否满足抗渗要求。 11.2.5声波透射法和钻芯法检测，应按《建筑基桩检测技术规范》 JGJ106的规定执行。

11.2.1钢筋混凝主地下连续墙墙体升挖后，混凝土表观缺陷可用 摄像机录取其原形或用简图进行描述，采用目测和简易的测量工具 实测混凝主表观缺陷尺寸，做好记录。 11.2.2钢筋混凝土地下连续墙墙体完整性宜采用声波透射法进 行检测，检测数量以单元槽段为基本检测单元，检测要求如下： 1作为永久结构的钢筋混凝土地下连续墙墙体，同类型槽段 的检测数量不应少于总数的10%，且不得少于3幅： 2采用声波透射法检测时，每个单元槽段应设置4根超声波 管，超声波管呈菱形分布，进行多个断面的检测。 11.2.3当检测钢筋混凝土地下莲续墙墙体混凝土质量出现异常 时，可采用钻孔取芯法检测墙身混凝土质量和强度，检测要求如下： 1实施钻孔取芯的槽段数量为全部槽段的5%： 2每个单元槽段钻芯孔数不少于3个孔，单孔应截取6组芯 样，上部芯样位置距墙顶、下部芯样位置距墙底均不大于1.0m。 11.2.4钢筋混凝土地下连续墙可利用取芯钻孔作墙体高压注水 抗渗试验，确定墙体是否满足抗渗要求。 11.2.5声波透射法和钻芯法检测，应按《建筑基桩检测技术规范》 JGJ106的规定执行。

11.3.1钢筋混凝土地下连续墙成槽施工前，应配合建设单位布设 监测点，并取得监测初始值。 11.3.2钢筋混凝土地下连续墙工程监测重点是成槽施工影响范 围内的建（构）筑物及地下管线，监测点布置应满足规范要求。钢 筋混凝土地下连续墙边缘1倍槽深范围内需要保护的建（构）筑物 等应作为监控对象。 11.3.3钢筋混凝土地下连续墙槽段开挖前应编制监测方案，应包 括监控目的、监测项目、监控报警值、监测方法、监测精度要求、 监测点的布置、监测周期、监测工序管理、监测记录制度以及信息 反馈系统等。 11.3.4实施现场监测方案，及时处理监测结果，并将监测结果及 时向监理单位、设计单位和施工单位作信息反馈。出现异常情况时， 应根据现场监测结果采取相应措施。 11.3.5监测工作应贯穿基坑开挖全过程。 11.3.6在监测范围内的重点建（构）筑物、地下管线和关键工程 部位应依据成槽工艺与深度编制专项监测方案，方案的编制还应与 工程的监测方案相结合。 11.3.7钢筋混凝土地下连续增工程监测除应符合本章的规定之 外，尚应符合国家标准《建筑基坑工程监测技术规范》GB50497 的规定。

12.1.1工序质量验收包括导墙、成槽、清槽、接头管（箱）吊放、 钢筋笼制作及吊放、混凝土灌注质量验收。各工序验收应在自检合 格的基础上，于下一道工序施工前通知建设单位、监理单位检查验 收，并形成中间验收文件。 12.1.2成槽、清槽验收包括槽位、槽宽、槽深、垂直度、槽内泥 浆性能、槽孔底部沉渣厚度、施工接头冲刷清洗质量等项目。 12.1.3施工接头质量验收包括接头管（箱）的吊放深度、吊放垂 直度、接头成孔质量等项目。 12.1.4钢筋笼制作和吊放验收应包括钢筋的检验、钢筋笼的外形 尺寸、加工质量及节间连接质量、钢筋笼吊点设计及焊接质量、吊 放位置、导向装置、预理件位置及数量检验等项目。 12.1.5混凝主灌注质量验收应包括导管间距、混凝土灌注面上升 速度及导管埋深、终灌高程、混凝土质量等项目。

12.2 工程竣工验收

12.2.1工程峻工验收应在基坑开挖到设计深度后进行，验收应由 建设单位、监理单位、设计单位、施工单位共同参加，验收的主要

内容应包括基坑的儿何尺寸、墙面及墙体质量、渗漏情况，验收结 束后应填写钢筋混凝土地下连续墙峻工验收记录表。 12.2.2钢筋混凝土地下莲续墙相邻单元槽段墙面偏差应小手 0.3%H，且无局部漏水现象（H：深度）。 12.2.3钢筋混凝土地下莲续墙裸露墙面应平整，外轮廓线应平 顺，无大的突起，无突变转折现象，无渗漏，无孔洞、露筋、蜂窝。 12.2.4钢筋混凝土地下连续墙墙体的允许偏差应符合表12.2.4的 规定。

表12.2.4地下连续墙墙体的允许偏差

12.2.5钢筋混凝土地下连续墙支护体的水密性应做到基坑开挖 期间保持降水水位稳定，并应满足基坑开挖要求。 12.2.6工程峻工验收后应提交下列资料： 1设计图纸及说明书、技术要求、设计变更、补充文件、洽 商记录及材料代用通知单：； 开、工报告及竣工图： 3 工程测量定位记录： 4 每个单元槽段施工原始记录及工序质量检查验收资料： 5 原材料的质量合格证、复试报告： 6 钢筋连接试验报告； 7 混凝土试验报告：

8墙体检查验收资料； 有关的专题试验研究报告： 10 钢筋混凝土地下续墙墙底注浆施工资料： 11 施工日志。 12.2.7 钢筋混凝土地下莲续墙工程的峻工验收，应按《建筑地基 基础工程施工质量验收规范》GB50202的规定执行。

表A.0.1地下连续墙成槽施工记录表

表A.0.2地下连续墙清槽质量检验记录表

表A.0.3地下连续墙混凝土灌注记录表

表A.0.5 地下连续墙墙底注浆施工记录表

表A.0.5 地下连续墙墙底注浆施工记录表

1为了便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1）表示很严格，非这样做不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁” 2）表示严格，在正常情况下均应这样做的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得” 3）表示允许稍有选择，在条件允许时首先这样做的用词： 正面词采用“宜”，反面词采用“不宜”。 4）表示有选择，在一定条件下可以这样做的用词，采用 “可”。 2本条文中指明应按其他有关标准执行的写法为：“应符 合的规定”或“应按.执行”。.

24《港口工程地下莲续墙结构设计与施工规程》JTJ303 25《水工混凝土施工规范》DL/T5144

大津市钢筋混凝土地下连续墙

3.0.1在原有建（构）筑物及基础设施附近施工钢筋混凝土地下 连续墙前，必须了解原有建（构）筑物结构及周边环境情况，必须 厂解地下基础设施的走向及分布情况，如果影响原有建（构）筑物 及地下基础设施的安全，应采取有效措施进行保护。 3.0.2非电工人员严禁擅动现场内的电气开关和电气设备。未经 许可任何人不能擅动非本职工作范围内的一切机械设备。对于特殊 工种的作业及作业现场，应有专门的安全技术措施。3.0.3、3.0.4、 3.0.5、3.0.6、3.0.7是针对钢筋混凝土地下连续墙施工安全和环境 保护要求所作的规定。 3.0.8钢筋混凝土地下连续墙工程施工时会有泥渣掉落，为了防 止进入施工现场车辆将泥渣等污物带出，因此按照环保要求驶出施 工现场的车辆必须经过清洗， 3.0.9临近钢筋混凝土地下连续墙的建（构）筑物、城市道路、 各种地下管线（电缆、光缆、燃气、自来水、污水及供热等）等都 需要保护，施工时应根据这些因素对钢筋混凝土地下连续墙成槽施 工的影响制定有效措施，减小成槽施工对其造成的影响

4.0.1目前钢筋混凝土地下连续墙工程施工多在城市中心地带、 人口密集区域，施工场地周围分布很多建（构）筑物、地下管线 道路等。钢筋混凝土地下连续墙施工时会对已有建（构）筑物、周 边环境、地下管线、道路等产生一定的影响，为了做到对周边建（构 筑物影响的预测以及采取相应的保护措施，要先对其进行评估或鉴 定。评估或鉴定工作应由建设单位委托有该项资质的第三方承担， 钢筋混凝土地下连续墙施工单位应积极配合，完成此项工作。 4.0.2钢筋混凝地下连续墙施工所用的机械设备、材料等运进 现场前，需要调查所经过的道路、桥梁通行能力。各种施工机械及 噪作平台、临时设施、渣土堆放区、泥浆池、循环道路等平面位置 快况，现有的供水、供电（电压、容量等）条件，临近建（筑）筑 物的高度、类型和基础型式，地下的各种管道、电缆、混凝主结构 物、空中线缆等均需要在施工前调查清楚。凡是妨碍钢筋混凝土地 下连续墙施工的地下、地面和空中障碍物需要在施工前拆除或切 改，否则严重影响正常施工。还应考虑施工产生的噪声污染和光污 染对附近学校、居民区、医院等公共场所造成的影响。

1施工现场的地形状况及原有建（构）筑物基础平面图是进 行施工场地总体布置的依据，若地形起伏不平必须进行平整，然后 进行场地硬化，满足大型起重设备及成槽机械的正常行走，如果原 有建（构）筑物影响钢筋混凝土地下连续墙施工应在施工前予以拆 除。 2施工现场的水文地质条件、工程地质条件、气象、水文条

件是选择成槽设备、成槽方法和确定工期的重要依据，了解相关要 求，然后进行针对性的施工组织安排。 3邻近建（构）筑物、地下管线的资料是保证邻近建（构） 筑物及地下管线安全的前提条件，也是制定其保护措施的依据。 4测量控制点是工程施工定位的依据 5设计图纸和说明书是进行工程施工的依据，施工前必须详 细阅读设计说明书，掌握设计意图，认真审阅设计图纸，严格按设 计图纸施工。 4.0.4在进行钢筋混凝土地下连续墙施工准备和早期的施工组织 时，必须根据钢筋混凝土地下连续墙中心线处的地质资料确定施工 工艺，选择主要施工设备。地质资料不详细或不准确，可能造成选 择施工工艺不当，造成施工准备不足，继而延误工期，甚至影响工 程质量，国内钢筋混凝土地下连续墙施工中这样的教训不少。在国 外，对第四系覆盖层勘察时，一般都进行动力触探试验，通过测定 睡击数的N值，对主层的物理力学性质特别是密实程度进行判别， 并依此确定其可控性，进而确定施工工艺及设备配置。这一经验应 予以学习和借鉴。 在天津地区范围内，局部分布着两层密实、坚硬、较厚的地层： 对成槽影响较大。第一层是层底理深43.50m~54.00m的粉砂层，常 见厚度2.0m~7.0m，土层特征为：褐色、夹粉土和细砂，无层理， 工程性质较好，密实：第二层是层底理深54.00m~59.00m的粉土 粉砂层，常见厚度3.5m~9.0m，土层特征为：灰色，局部为细砂， 工程性质较好，密实。在这两个地层施工中钢筋混凝土地下连续墙 较困难，成槽效率不高。 另外，天津地区的微承压水和承压水对钢筋混凝土地下连续墙 的设计与施工影响较大，应组织技术力量研究天津地区承压水稳定 性特点及对钢筋混凝土地下连续墙设计与施工的影响。当成槽施工 区域存在厚粉士层、粉砂层等较硬地层时，成槽效率低下，可考虑

采用旋挖钻机或回转钻机钻导向孔的办法提高成槽效率。 4.0.5施工前，钢筋混凝土地下连续墙施工单位参加由建设单位 组织的施工图纸会审、设计交底等工作，可以让钢筋混凝土地下连 续墙施工单位理解设计意图、施工疑难点，有针对性的制定施工方 案，更好的指导施工。 4.0.6钢筋混凝土地下连续墙施工由多个工序组成，而每一个工 序的质量问题都会对下一工序施工造成影响，如果某一工序出现质 量问题，返工处理较为困难，因此在开工之前必须在详细研究施工 区域现场情况、工程规模、工程地质、水文地质、施工障碍、作业 条件等的基础上缩编制用于指导施工的施工组织设计，并报监理工程 师批准后实施。钢筋混凝土地下连续墙施工单位必须严格按照已经 批准的施工组织设计进行施工，当遇到特殊情况时可与监理单位和 建设单位进行协商解决，如遇到非本规程涵盖的常规工序，应组织 专家进行论证。本条款给出了施工组织设计应包括的主要内容。 4.0.7钢筋混凝土地下连续墙施工投入的人力、物力和设备较多， 为保证工程顺利进行，钢筋混凝主地面硬化应在开工前完成。地面 硬化的混凝土强度等级及厚度应满足施工要求，满足施工要求主要 指的是满足成槽机挖槽、大型吊车负重、混凝土运输车行走的需要。 其中施工设备的选择受地层情况、工期要求、场地等客观条件的影 。近年来，履带式成槽机、大型履带式吊装机械已广泛用于钢筋 混凝士地下莲续墙施工，由于该类设备重量大，为了槽孔及设备的 安全，对其施工作业平台提出了较高要求。不同的施工设备对施工 平台宽度和厚度的要求差别很大，在此对施工平台宽度和厚度不便 做出统一的规定 当地表下浅层有较厚杂填土或泥层时应考虑机械振动对槽 壁稳定性的影响，大型履带吊车负重行走到槽孔附近时会将振动传 递到地层中，如遇地下浅表层有较厚杂填土或淤泥层时，重力及振 动的影响会使槽壁挤向槽孔， 而灌注混凝土时商品混凝土运输车及

所载混凝土重量及振动更加剧了槽壁挤向槽孔的程度，甚至于有的 槽壁紧贴钢筋宠，导致灌注混凝土时不能将钢筋包裹住而产生露筋 现象，因此对于钢筋混凝土地下连续墙施工来讲，修筑满足施工要 求的道路及场地是保证工程质量和安全施工的必要条件。 4.0.8施工用测量控制点，是工程施工定位和水准测量的基点， 般由建设单位统一规划，贯穿整个施工过程，直接影响施工精度 因此，应放在不受施工影响的地方要善保护，并应经常复核。 4.0.9钢筋混凝土地下连续墙施工中需要取样复试的原材料主要 是混土、水泥及各种规格的钢筋和直螺纹，原材料的取样复试应 按《建筑地基基础工程施工质量验收标准》GB50202和《混凝士 结构工程施工质量验收规范》GB50204规定执行

5.0.1导墙是钢筋混凝土地下连续墙施工的重要临时设施。导墙 的功能不仅是在成槽中给成槽机具提供导向，同时能防止泥浆液面 波动而反复冲刷槽口，使槽口保持稳定，还能够承受土层压力和施 工机械的荷载，并要支撑混凝土灌注平台、导管、钢筋笼、接头管 （箱）等临时荷载，还要做墙体轴线和深度测量基准，因此要求其 具有一定的强度、刚度和精度，并应建造在坚实的地基上。 钢筋混凝土地下连续墙施工完毕后，作为临时结构的导墙应拆 除清运。 3为了防止导墙侧面和底部土体掏刷后班塌及产生过大变 形，规定导墙应坐落于密实的原状主层上：在使用机械开挖导墙法 槽时严禁超挖扰动原状，若遇松散杂填主层超出导墙设计深度 500mm以内，宜将其清除，然后用灰土或粘土回填夯实；若遇松 散杂填土层超出导墙设计深度500mm以上时，可采取主体加固措 施。导墙下地层加固方法主要包括：对松散杂填主可采用振动压实 法加固，对软弱土层可采用深层水泥搅拌加固法、高压旋喷加固 法、注浆加固法、三轴搅拌加固法等。加固深度视地质条件而定 最小不少于7m，务使导墙坐落于密实坚固的地层上。 4导墙在早期一般为质结构，其稳定性不好，易造成槽口 册塌，故从20世纪70年代末期开始，已多为钢筋混凝土结构所代 替。在地质条件合适、槽孔施工周期短的情况下，导墙也可用预制 钢筋混凝主、钢结构型式，其特点是可周转使用，降低成本。但目 前这种导墙结构型式主要用于矩形灌注桩工程中。现在绝大多数钢 筋混凝土地下连续墙的导墙采里钢筋混凝土结构，一般导墙混凝士

强度等级不低于C20，以确保在施工过程中不变形，并能承受钢筋 笼、拨管机起拨接头管（箱）等临时载荷。 5导墙在施工过程中，为了满足其使用要求，要充分考虑地 质条件，荷载及地下水状态。其结构有多种型式，常用的有“T"” 型、“非”型、“”型等。 6“正”型、“工”型两种类型导墙在制作过程中都要将导墙 沟两侧的土体挖走，等灌注完混凝后再回填，回填时需用粘性土 或熟石灰拌合土并分层劵实，使导墙和背侧的土成为一个整体，防 止成槽时泥浆渗入引起塌， 7导墙高度由槽口土质条件、所承受的荷载和槽孔施工周期 等因素决定。泥浆液面高出地下水位1.0m是为了保持泥浆液面对 地下水的压力，防止地下水渗入槽内，破环槽壁而引起槽壁塌 8在沿海地区施工时，受潮汐作用影响，地下水位会有很大 幅度波动，为防止涨张潮时地下水位高于泥浆液面，导墙内泥浆液面 应高出涨潮时的最高水位1.5m以上。 5.0.2导墙直形墙的垂直程度是决定钢筋混凝主地下连续墙能否 保持垂直的首要条件，因此规定直形墙内墙面应垂直，其内间距稍 大一些是为了使施工机械能够顺利地出入槽孔，导墙内间距由所选 择的成槽机械类型决定。 5.0.3修筑导墙时外放300mm~500mm，在钢筋混凝土地下连续 墙转角处制成“T"型或十字型等异型交叉，使得成槽机能够顺利起 抓，确保钢筋混凝土地下连续墙在转角处的断面完整 5.0.4本条规定了导墙混凝土灌注及养护期间应采取的施工方 法，加设内支撑是为了防止大型机械移动造成土体挤压而引起导墙 变形、位移。在导墙混凝土达到设计强度等级之前应减少导墙附近 的荷载。施工过程中，如果导墙严重变形或导墙底部塌，影响正 常施工时，可采取以下方法处理：如改善导墙地基条件或提高槽孔 内护壁泥浆性能：在变形破坏部位修补一段导墙：回填槽孔，拆除

严重变形不能使用的导墙，处理塌坑，重新修筑导墙。 5.0.5本条规定也是防止施工过程中出现安全事故，因为钢筋混 凝土地下连续墙一般使用液压拨管机起拨接头管（箱），接头部位 将承受较大的作用力。若与导墙施工缝重合时更易使导墙产生变 形，从而影响正常施工。 5.0.6导墙的稳定是钢筋混凝土地下莲续墙顺利施工的首要条 件，在成槽施工过程中，应加强对导墙的观测，如果发现导墙沉降 和位移，应立即采取措施进行处理。 5.0.7依据现行的《建筑地基基础工程施工质量验收规范》 GB50202.并参照了《港口工程地下连续墙结构设计与施工规程》 JTJ303的规定和工程实践经验，本条对导墙施工的充许偏差作出 规定。 施工间隙：成槽过程中，成槽机具顺利进出导墙，其机具外侧 到直形墙内侧的距离。当使用抓斗式成槽机成槽时，施工间隙为 40mm~60mm；当使用回转式成槽机和冲击式成槽机成槽时，施工 间隙为60mm~100mm

6.0.1钢筋混凝土地下连续墙施工保持槽壁稳定性防止槽壁璟 十分关键。一日发生槽壁块塌，不仅可能造成“理机”危险、机械设 备倾覆，同时还将引起周边地面沉陷，影响到邻近建（构）筑物和 地下管线等的安全。如果泥浆性能不稳定则会使槽壁产生局部失 衡，引起超灌现象，导致后续灌注混凝土的充盈系数增大，增加施 工成本和难度。若泥浆性能不佳，也可能造成浮浆层过厚、墙体夹 泥、墙缝夹泥、墙面露筋、蜂窝、沙眼、鼓包等缺陷，难以确保钢 筋混凝土地下连续墙墙项混凝土强度等级及墙体混凝土质量。因此 确保槽壁稳定和混凝土灌注质量是泥浆最重要的两个作用。 6.0.2本条阐明了选择制备泥浆原材料的重要因素。施工条件主 要包括钢筋混凝土地下连续墙轴线处的工程地质条件、水文地质条 件和原材料的开采、运输及质量等条件。 膨润土泥浆性能优于粘土泥浆，如采用循环出渣、回收净化再 重复使用的工艺，其耗费量和成本将大幅度下降，对环境的污染小， 因此宜优先选用膨润土制浆。 在施工所在地无较好的粘土，而膨润土因运距等原因成本太高 时，可考虑使用两种原材料的混合料制浆，其配比通过试验确定， 自前在市场上已经出现一种新型泥浆材料，属高分子聚合物 它是由化工原料制成，被称为无土泥浆，这种泥浆在国外使用较普 遍，国内工程实例使用的较少。采用这种材料制备的泥浆必须达到 很好的护壁效果才能使用，其配比必须通过试验才能确定， 6.0.3膨润土是以蒙脱石为主要矿物成分的一种非金属矿产。在 进行矿物成分分析时，可以确定粘主的类型，而根据蒙脱石含量的 高低，还可初步确定其造浆性能。对主样进行化学分析后，依据

SiO/（Al2O3+Fe2O3）克分子的比值（约为4）和MgO的含量，也 可确定粘土的类型。另外根据蒙脱石所含的高碱性阳离子的种类和 含量的分析，可把膨润土划分为钠质膨润土和钙质膨润土。 对手膨润主可不作矿物成分和化学成分分析，而可直接依据 《钻并膨润土》GB/T5005进行鉴定与选用。 对施工所在地开采的膨润土，应对其矿物成分和化学成分进行 分析，并采取土样制浆化验，参照上述标准判定其质量。 6.0.4应根据本条款规定的标准尽量选择优质粘主制备泥浆。因 粘粒含量大于50%的优质粘土来源有限，故本标准修订为45%。 6.0.5本条简明抛要地阐述了泥浆应具备的性能。泥浆在钢筋混 疑土地下连续墙工程施工中起着很重要的作用，是保证成槽施工质 量的重要因素，也是决定成墙质量的重要因素，必须从根本上加以 重视。 泥浆首先必须具有良好的物理性能，如较小的失水量，形成稳 定致密的泥皮：适当的重度，起到支撑槽壁、稳定地层的作用。 泥浆良好的流变性能主要有以下三入方面的作用：一是有利于 稳定槽壁：二是适当的动切力和塑性粘度之比（动塑比），有利于 悬浮和携带泥渣颗粒，有助于成槽施工：三是可减小成槽时槽内泥 浆对槽壁产生的压力，可以防止槽壁势塌等。 泥浆的稳定性是指在止常成槽施工时，泥浆中的分散粗颗粒不 易下沉和不易聚结变大而下沉的性质。 条文中的“水泥浆污染”是指处理漏失地层向槽内投放水泥、混 疑士灌注时泥浆和混凝士表面接触以及散落在槽内的混凝士等所 造成的泥浆性能下降的结果。水泥浆污染即是钙污染，当钙离子含 量达到0.1%时就足以使泥浆失去胶体性质，水泥浆污染后泥浆失 水量增大，泥皮增厚且松散，粘度、动切力增加，pH值升高，形 成所谓的“累凝”现象。所以，应尽量避免向槽内加水泥和向槽内散 落混凝士。为提高泥浆的抗水泥浆污染能力和处理轻度污染的泥

浆，可在泥浆中加些纯碱、复合磷酸盐等分散剂。 6.0.6对施工过程中的泥浆测试项目，只列出了最基本的四项指 标。在实际施工过程中，可针对不同的施工阶段（成槽、清槽换浆、 灌注混凝土），成槽的不同工艺和是否吊放钢筋笼等条件，视需要 增加若干指标，以满足施工的特殊需要。 6.0.7由于必要的泥浆粘度和比重是保证槽壁稳定的前提，槽壁 的稳定性与其土质和地下水直接相关，因此不同的土质对泥浆的粘 度要求也不同。现依据国内外的资料和应用膨润土泥浆的工程实 残，给出了一个常用的新制备膨润土泥浆性能控制指标，这个指标 参照了《地下铁道工程施工及验收规范》GB50299和《地下连续 墙的设计施工与应用》（丛离森编著）等资料。具体运用这些指标 时，应根据地层情况予以修正，如漏失地层、松软地层、高承压水 地层等。上述指标中未包括的反映泥浆流变性能的一些指标，如塑 性粘度、动切力等，根据工程地质条件和成槽工艺的要求，也可提 出标准进行检测。 泥浆的重度是由泥浆的天然密度乘以重力加速度而得，单位为

式中：H为泥皮厚度（mm； V为泥浆失水量（ml/min）； A为渗滤面积（mm） C。为泥饼中固相的体积（mm）： Cm为泥浆中的固相含量（mm） 可以看出，泥皮厚度不仅决定于失水量的大小，也和泥浆的适 相含量及其类型有关，要降低泥皮厚度，不仅要降低失水量，还要 从降低固相含量、改变固相性质等方面采取措施，随着失水量和固 相含量的减少，C/C"增大，泥饼厚度亦将变小，当泥浆中固相含 量不断增多，致使C"接近于C.时，泥皮厚度将急剧增加。一般情 况下，泥皮厚度随着静置时间的增加而变小，随着压力的增加而变 小。泥浆受到过量水泥浆污染时，它的失水量和泥皮厚度随着静置 时间的增加而急剧增加。 泥浆pH值即表示泥浆溶液酸性或碱性程度的数值，一般为 9~11。 本条及6.0.8条中涉及到两类泥浆试验仪器，这反映目前在国 内是两类仪器并存的现状：一类是符合国际上通用的API（美国石 油协会）标准的，一类是仿前苏（联）式的。例如946ml/1500m 马氏漏斗是符合API标准的，而500ml/700ml漏斗是仿苏式的。 6.0.8本条文中仅列出了新制备的粘土泥浆应达到的性能指标， 这也是近年来根据一些工程实践经验得出的，在钢筋混凝土地下连 续墙施工中可参考使用。 6.0.9本条提出的“洁净的淡水”，指的是矿物质含量不高，清洁无 泥沙，不含有机质、油质等有害物质的水。在可能对泥浆产生污染 的施工区域，应采取的保证泥浆质量的措施有：采用符合饮用标准 的水配制泥浆，使用泥浆罐等容器对泥浆进行存放：遇到矿化度较

高的咸水时，一般加纯碱（NazCO）使水软化。 6.0.10高速搅拌机是指搅拌转速达1200r/min以上的搅拌机。旋 流式搅拌机的送浆泵的泵叶也起搅拌作用，其转速达1200r/min以 上，也属高速搅拌机。膨润土与水混合后经过24h方可达到完全的 溶胀，因此泥浆搅拌后应存放24h以上并加入适量的分散剂，使之 充分水化。如用高速搅拌机制备膨润土泥浆，新浆的溶胀时间可由 普通搅拌机存放的24h减至4h。在钢筋混凝土地下连续墙工程施 工中，泥浆流失较大，一般大型工程项自需几台设备同时施工，加 上施工的连续性要求等：因此泥浆池（罐）容量应大于所成槽段体 积的2倍，本条是指一台成槽机械设备施工时泥浆池（罐）的最小 容量。 6.0.11一般常用的分散剂有工业用纯碱和复合磷酸盐，增粘剂有 酸甲基化学纤维素和改性淀粉，加重剂有重晶石粉，防漏剂有云母 片、粘土球、锯末，稀释剂有铁铬岩粉等。 泥浆性能好环很大程度上取决于粘土颗粒的分散和水化程度 化学处理剂的加入，从本质上讲可以改变粘主的分散和水化能力 为了使泥浆性能适合于地层状态和施工条件，通常要在泥浆中加入 适当的外加剂。这些外加剂大体可分为：分散剂、增粘剂、加重剂、 防漏剂、防腐剂。而这些外加剂可以单独使用，也可以联合使用， 以求达到提高泥浆性能的目的。各种常用泥浆外加剂的主要功能见 表6.0.11所示：

表6.0.11 常用外加剂

6.0.12泥浆制备材料的选用与施工设备有关，抓斗式成槽机和冲 击式成槽机成槽时多选用膨润主制备泥浆，也可根据施工地区粘士 情况选用当地粘土制浆。回转式成槽机成槽时多采用原主造浆，用 回转式成槽机成槽时，向沟槽内输入清水，若地层中粘性主层较厚， 清水与钻头切削下来的泥主拌和，边成槽边形成泥浆，其性能指标 般能满足表6.0.8的要求，若不符合要求时，可加入适量的粘士 或膨润土。 6.0.13在易产生泥浆渗漏的卵砾石地层中施工时，提高泥浆粘度 能增强槽壁稳定性，减少渗漏。为了防止出现因泥浆的突然流失而 导致泥浆面骤然下降，应增加泥浆储备量，及时向槽内补充泥浆并 在严重漏失地层中填入堵漏材料并采取堵漏措施，保持泥浆液面高 度，从而保证槽壁的稳定性， 6.0.15循环使用的泥浆由于在成槽过程中申泥渣的混入、土体颗粒和 地下水中的阳离子的混入，灌注混凝土时水泥浆中钙离子的混入， 破环了泥浆中电解质的平衡，改变了泥浆性能而使之劣化。劣化程 度取决于成槽方式、土质和混凝土灌注方法，根据其务化程度决定 废弃或再生处理重复使用。依据以往工程实践并参照了《港口工程 地下连续墙结构设计与施工规程》JTJ303规定了灌注水下混凝士 之前循环使用的泥浆性能控制指标。循环使用的泥浆需进行净化再 生处理以达到表6.0.15的控制指标，通常有物理再生处理（除砂器、 沉淀池等）和化学再生处理（分散剂）以调整其性能，降低工程成 本，提高其重复使用率

当前大多数基坑工程的开挖深度都较深，相应地使钢筋混凝土 地下莲续墙有效深度越来越深，成槽深度增加了，成槽时间延长了， 钢筋笼也就越来越重了，随之而来的是使用大型履带吊车吊放钢筋 宠，在吊放钢筋宠过程中对槽壁有剐刷蹭，无其遇到淤泥层槽壁缩径 时剐蹭严重，会造成槽内积累的泥渣较多：另外从成槽完毕到吊放 接头管（箱）、吊放钢筋笼、摆放混凝土灌注平台、下放混凝土灌 注导管，差不多儿个小时过去了，而此时在泥浆中悬浮的泥渣基本 上也沉到了槽底，如果槽底沉淀物超标应进行二次清孔并换浆，否 则会造成钢筋混凝土地下莲续墙墙缝夹泥现象严重，给基坑开挖时 留下隐患，特别严重时会危及开挖基坑的安全。因此在施工中要严 格按照表6.0.15执行。

7.0.2由于施工区所处的地质条件不同，成槽深度和宽度不同， 施工的作业环境条件也不一样，不同的施工机械其性能、效率和精 度也不同，因此应选择适当的成槽机械满足施工要求，提高工作效 率，保证成槽质量。 自前，在天津地区主要成槽机械归纳有三种类型：抓斗式、回 转式和冲击式。均各有其适用条件。液压抓斗式成槽机在粘性土和 标贯击数中密以下（N<30）的砂性土层中，成槽效率高，精度高： 对地层冲击力小，宜靠近建（构）筑物施工：回转式成槽机的适用 深度较大，适用土质范围较广，从淤泥质软土层到密实砂层、卵砾 石层以及风化岩层等，成槽精度高，扩孔率小，对地层冲击力小， 不易塌孔，可靠近建（构）筑物施工，由于采用泥浆循环，泥浆设 备较多，环境污染较重，成槽效率较低。冲击式成槽机适用深度更 大，适用地层更广，但成槽效率低、精度差，对地层冲击力大， 孔率大，不宜靠近建（构）筑物施工。 在天津地区其他成槽机械有双轮铣成槽机、机械抓斗成槽机 由于应用较少，性能各有特点。 7.0.3本条为单元槽段划分时的一般原则。“墙体平面形状”是指钢 筋混凝土地下连续墙的拐（角）弯、分叉等具体形状，此时应根据 结构要求和施工方便考虑槽段划分。天津地区的地质条件较为复 杂，一般规定标准通用单元槽段长度为6m。对于在稳定性较差地 层中施工，应尽量缩小单元槽段长度，避免槽壁塌，对于稳定性 较好地层可适当加大单元槽段长度。

7.0.4拐角处槽段外放距离应符合抓斗张开最大尺寸，确保槽

拐角处垂直度。 7.0.5随着钢筋混凝土地下莲续墙施工技术越来越成熟，无需在 场地外试成槽，宜选择本工程第一个首开单元槽段作为试成槽。 7.0.6本条文为单元槽段的成槽垂直度提供了保障。 7.0.7本条的规定是为了保持槽内足够的泥浆静压力，以维持槽 壁的稳定。 7.0.8成槽机成槽时的槽壁垂直度直接决定钢筋混凝土地下莲续 墙墙体垂直度，根据以往施工经验，在施工过程中应加强观测。若 漕壁出现偏斜，早期发现用成槽机修槽是可行的：若发现不及时， 用成槽机修槽效果不理想。因此必须在施工过程中加以控制，目前 市场上已出现了带有纠偏功能的成槽机械，针对深槽施工应优先选 用带纠偏功能的成槽设备进行施工，这样才能保证工程质量满足设 计要求。若在成槽过程中出现泥浆大量漏失及槽壁出现严重塌 应及时补浆，向槽内充填粘土，以防引起更为严重的地面沉降或璟 陷，破坏邻近建（构）筑物及地下管线，然后查明原因制定相应方 案，采取相应措施。 7.0.9在成槽施工过程中，槽壁稳定性与地质条件、成槽速度、 成槽后空置时间、槽宽、泥浆性能等有关，为减少塌儿率，应快 速连续进行成槽作业。成槽清孔验收后，应尽快完成吊放钢筋宠 下入导管，灌注混凝士工作。 因天津大部分地区属软土地层，在成槽施工过程中难免有局部 班塌现象发生，依严重程度可选择下述方法进行处理：一是确认局 部班塌位置后，在其相应位置上的钢筋笼处布设木模板或尼龙布， 防止该位置产生混凝土绕流：二是对地质条件较差且容易形成局部 丹塌的地段，可用接头处布设薄铁皮或尼龙布的办法减少绕流混凝 土：三是若发生严重槽壁班塌现象时，可回填槽孔，过一段时间地 层稳定后，重新进行成槽施工。 7.0.10清除槽孔周围的各类废弃物，是为了避免其进入槽孔污染

泥浆和槽孔底部沉渣，影响槽壁稳定和灌注质量。 7.0.11在钢筋混凝土地下连续墙工程成槽施工中，对槽底沉渣厚 度的要求还是比较严格的，有时候钢筋混凝土地下连续墙施工单位 敌意把槽孔挖深，这样沉渣厚度就“符合要求了，但是这种做法是 极其错误的，这样做会把超标的沉渣留在槽孔底部，成墙后将导致 墙体沉降、墙顶浮浆层过大、墙体内部夹泥和墙缝夹泥等诸多严重 的后果，因此规定严禁超挖成槽。 7.0.12由于槽底沉渣很难被混凝主置换出来，部分沉渣会残留手 漕孔底部及侧壁上，降低墙体承载力，加大沉降量，降低防渗性能。 若灌注过程中混杂于混凝土中会降低混凝土流动性，而造成灌注困 难，成墙后会降低墙体混凝土强度和均匀性，因此，必须进行清槽。 清槽换浆方法应根据地层特点、成槽工艺综合确定。抓斗清渣法比 较直接、方便，清槽质量好，泵吸法和气举法相对于传统的抽筒法 更能保证清槽质量，所以加以推荐。 7.0.13近年来，越来越多的钢筋混凝土地下连续墙施工中采用膨 润土泥浆护壁，有利于槽壁稳定，能保证清槽质量。但是近年来大 多数基坑工程（尤其是轨道交通工程）的开挖深度都较深，相应的 钢筋混凝土地下连续墙有效墙深越来越深，成槽深度增加，成槽时 间延长，钢筋笼也就越来越重，随之而来的是使用大型履带吊车吊 放钢筋笼。在吊放钢筋笼过程中，钢筋笼两侧虽然有保护层垫块， 但钢筋笼仍然对槽壁有刷蹭，无其遇到淤泥层槽壁缩径时和纠偏位 置刷蹭严重，这样就造成槽孔底部堆积的沉渣较多。另外从成槽完 毕到吊放接头管（箱）、吊放钢筋笼、摆放混凝土灌注平台、下放导 管，需要儿个小时。此时泥浆中悬浮的沉渣基本上也沉到了槽孔底 部，可能造成沉渣超标。如果槽孔底部沉淀物超标则应进行二次清 孔、换浆，否则会造成钢筋混凝土地下莲续墙墙缝夹泥现象严重， 造成基坑开挖时钢筋混凝土地下连续墙接缝处漏水，特别严重时会 危及开挖基坑的安全，因此在施工中须严格控制槽孔底部沉渣厚度

7.0.14如果钢筋混凝土地下连续墙施工各道工序衔接紧凑，清槽 合格后4h内开始灌注混凝土是完全可以做到的。对于因吊放钢筋 笼等原因不能在4h内灌注混凝土的槽段，应重新检测槽孔底部沉 渣厚度和泥浆性能指标。如这些指标合格，就可以灌注混凝土：如 泥浆性能指标不合格，可通过换浆进行调整泥浆性能指标，如合格 也可以灌注混凝土。如沉渣厚度不合格，可通过混凝土导管用泥浆 流把沉渣冲浮起来，再灌注混凝土。如果槽孔底部沉渣严重超标的 话，就必须将导管和钢筋笼提出来重新清槽换浆，清槽合格后再灌 注混凝土，以确保钢筋混凝土地下连续墙的墙体质量。 7.0.15钢筋混凝土地下连续墙施工单位对成槽质量自检分两种 清况，第一种情况是成槽施工后本身成槽设备带有自检装置可直接 对槽孔进行检测。第二种情况是对基坑开挖深度较大的工程，除成 槽设备自身装置自检外，对每幅槽段接头位置应做超声波检测，并 分析检测结果，如发现向题及时处理。 7.0.16本条款规定的成槽充许偏差是依据目前成槽机械与施工 水平，并参照了《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202、 《港口工程地下连续墙结构设计与施工规程》JTJ303和《地下连 续墙的设计施工与应用》（丛谒森编著）综合制定的。 由于槽孔底部垂直偏差大小和槽段深度是成止比的，因此对于 深槽来讲，偏差大将影响吊放钢筋宠。近年来天津地区钢筋混凝士 地下连续墙工程正朝着超大超深发展，在一些钢筋混凝士地下莲续 墙工程施工中，存在着钢筋笼吊放不到位以及墙体露筋等现象，造 成这种现象的原因是槽孔底部垂直偏差过大。杜绝类似问题的有效 措施就是提高成槽的垂直精度。自前对于一些超深超大规模的钢筋 混凝土地下连续墙工程，均要求选择带有自动检测垂直度并能够纠 偏的成槽机械设备，这样就能保证钢筋混凝土地下连续墙较高垂直 度的要求，从而使钢筋混凝土地下连续墙工程施工有了安全和质量 保证。

8.0.1钢筋混凝土地下连续墙的接头部位是钢筋混凝土地下连续 墙施工的薄弱环节，无论是在墙体质量上还是在抗漏性能上都较 差，因此钢筋混凝土地下连续墙槽段之间的连接缝越多，渗漏的几 率就越大，因此在条件许可时，宜减少槽段连接缝， 8.0.2钢筋混凝土地下连续墙的转角处的施工接头一般被称为冷 缝，冷缝可造成钢筋混凝主地下连续墙墙体受力不均，位移过大， 抗渗性能下降等风险，严重影响钢筋混凝土地下连续墙的使用，因 此，要求严禁有冷缝出现。自前在钢筋混凝土地下莲续墙施工中， 异形槽段越来越多，为了保证墙体开挖时，钢筋混凝土地下连续墙 墙体的稳定性，施工接头严禁设置于钢筋混凝土地下连续墙的转角 处。 8.0.3按槽段施工接头处承受外荷载方式，常用的可分接头管接 头、钢板接头和预制接头。其中钢板接头分为工字型钢板、主字型 钢板、十字型钢板、V型钢板等。在钢筋混凝土地下连续墙施工申， 施工接头型式主要根据钢筋混凝士地下连续墙的性质、受力状况和 抗渗要求而定。接头管接头具有成本低、施工便捷等特点：钢板接 头具有止水、防渗效果较好、连接强度高等特点：预制接头易于制 造、运输方便、操作简便、防渗效果好。无论采用何种接头型式， 均应达到抗渗、止水、槽段连接等功能要求。 8.0.4在钢筋混凝土地下连续墙工程施工中，普通施工接头只放 置圆形或梯形接头管就可以挡住混凝土了，拨出接头管后与后续的 槽段进行衔接形成连续墙体。当施工接头为工学型钢板、主学型钢 板、十学型钢板、V型钢板等型式时，需要放置相应形状的接头箱，

与后续的槽段相衔接形成莲续墙体，钢板及接头箱规格要精确，不 充许有变形，否则钢板与接头箱相互咬死，会发生接头箱拨不出来 的质量事故。在灌注混凝土过程中微动接头管（箱），是为了有效 地破坏粘着力，减少摩阻力，使拨管（箱）阻力大幅度下降：接头 管（箱）插入槽底300mm~500mm，是为了在灌注混凝土过程中微 动接头管（箱）时防止混凝土从接头管（箱）底部流入接头管（箱） 内。 根据多年的施工经验，在钢筋混凝土地下连续墙工程施工中 基于接头管起拨设备的起拨能力、起拨方式、接头管连接部位承受 能力、施工场地的承受能力以及混凝土对接头管的握裹力情况，施 工槽孔超过一定深度的钢筋混凝土地下连续墙工程建议使用工字 型钢板、主字型钢板、十字型钢板、V型钢板等型式做为施工接头 并在其外侧放置相应形状的接头箱。这样，可以在施工中能够减少 一些质量和安全方面的隐惠。 8.0.5遇到较深的钢筋混凝土地下连续墙工程时，因有水泥浆绕 流到接头箱与钢板接触部位，会造成接头箱起拨困难。所以规定墙 本开挖底板以下5.0m~7.0m到槽底可以不放置接头箱，只用接头钢 板挡住混凝土，而将接头箱外侧空隙用团袋填充并密实来防止接 头钢板发生变形和混凝土绕流，后续槽段施工时将土团袋清理干 净。需要说明的是，在有些钢板接头工程施工中可以通长不放置接 头箱，而全部用土团袋填充并密实，质量也能保证，但缺点是回填 和成槽的工程量较大，冲槽和刷壁较困难。 8.0.6因为施工接头起到连接两个单元槽段的作用，本条款给出 了接头管（箱）法施工应遵守的规定和一般股要求： 1接头管法是国内外使用最多的一种槽段连接方法。该方法 是在单元槽段挖完后，开始混凝土灌注前，在其竖向端头处下入钢 制的接头管。待灌注的混凝土初凝后，采用专用机械将接头管拨出， 从面在两期槽孔之间形成 定形状的曲面混凝土，混凝主曲面的背

面为土层和填料，要求接头管能承受最大的流态混凝土的侧压力和 抗拨力，又不使其本身变形过大。 2采用工字、主字、十字、V型钢板接头施工时，在单元槽 没挖完之后，手一端或两端吊放散口接头箱，再吊放带接头钢板的 钢筋笼，接头钢板伸出的部分就进入了敬口的接头箱中。在灌注槽 段混凝土时，由于接头钢板的作用，混凝土不会流入箱内。拨出接 头箱后就形成了外伸的施工接头，在灌注下一槽段的混凝土时，就 成为连续的止水施工接头。 制作接头箱时，应充分考虑接头型式，尽量减小外形曲面尺寸 以减小起拨力，并且在使用过程中不能有变形。另外要强调的是 制作钢板接头也不能有任何变形，否则与接头箱相互咬死，会造成 铸箱事故。 在有淤泥夹层或夹有薄沙层的地基中，钢筋混凝土地下连续墙 漕孔在此部位可能局部塌孔而加大槽宽：即使在一般的地层中，也 可能由于成槽机具反复上下移动而加大槽宽。因此在插入接头箱 后，在其后面尚有空隙，在灌注混凝主时，就会有少部分混凝土通 过钢板接头与槽壁的空隙渗透到接头箱部位，导致接头箱起拨困 难，且在拨完接头箱后形成一个空心的混凝主环，多余的混凝主就 给下一槽段的施工带来麻烦。因此下好接头箱后，一般在钢筋笼接 头的余下的空隙中用碎石子拌和壤土装袋子进行回填，并确保回填 密实，以阻断灌注混凝土时混凝主流入此空隙， 防止发生混凝土绕流的有效措施是：在钢板接头侧板外焊接防 绕流铁皮（俗称给钢筋笼穿裙子）。即在钢筋宠加工时预先在型钢 的侧板外侧焊接0.25mm0.5mm厚的镀锌铁皮，沿着型钢两侧通 长布置，宽度600mm左右，与钢筋笼面平行。这样在灌注混凝士 时，混凝土通过导管灌入后，开始向墙的两侧流动，防绕流铁皮之 的混凝土流动会将铁皮推向两侧，使铁皮外侧贴紧槽壁，然后会 随着混凝士压力的加大渐渐变形， 当铁皮变形弯曲部分靠到型钢上

时，就不再继续向槽外扩张，这样就可以有效地阻正混凝土绕流。 3对槽孔端头的槽壁进行检测，有利于顺利吊放接头管（箱 并确定接头背面的填料数量。 4接头管（箱）吊放时可能偏斜，过大偏斜会大大增加起拨 阻力，且不能保证接头槽孔的质量，所以确定吊放接头管（箱）的 偏斜率。 5因在施工过程中接头管直接与混凝土面接触，其接头部位 难免有混凝主的侧漏，使接头管与混凝主面接触产生很大的握裹 力，起设备能力应该满足破坏其握裹力，顺利拔出接头管的要求， 否则将会产生接头管拨不出来或拨断的情况，严重影响钢筋混凝土 地下连续墙的工程质量。在拨接头管（箱）过程中，时间应计算得 十分准确，拨管机不能出现故障，为防方一，应有备用设备。 6根据多入工程的经验，止常情况下接头管（箱）的起拨阻 力为0.3t/m~0.5t/m，可根据此参数确定起拨阻力，安全系数可选 取2~3。使用拨管机起拨接头管（箱），抗压力同样向下作用于导 墙上，导墙文坐落于主体上，因此观测导墙和其附近主体的沉降和 立移是保证正常起拔接头管（箱）的前提 7正确确定接头管（箱）开始起拨时间，是该施工成败的关 键。开始起拨时间过早，会引起没有初凝的混凝土的流动而侵入管 （箱）内和下一个槽段，造成管（箱）内铸入混凝土和下一槽段施 工困难。开始起拨时间过晚，会引起接头管（箱）起拨困难，严重 时会造成接头管（箱）滞留于墙体中造成严重质量事故。按国内外 的施工经验，接头管（箱）开始起拨的时间应在混凝土初凝之后进 行，普通混凝土一般控制在贯入阻力的压强在0.3Mpa~3.5Mpa之 间进行。对于一些具体工程，除了依据混凝土的初凝时间之外，还 要考虑气温状况、周围情况及土层特性、混凝土配合比、混凝土面 上升速度、接头管（箱）理深等因素，通过试验来确定开始起拨接 头管（箱）的时间

接头管（箱）匀速缓慢拨出槽孔是为了防止破环接头处混凝主 或上一槽段外伸的钢板： 8如不能及时用泥浆或填料充填接头孔部分，往往会导致强 变很低的混凝主班塌，接头孔周围的土体也可能在地下水的作用下 塌入孔内。 9在拨管（箱）施工中，应根据混凝主灌注记录做好起拨接 头管（箱）的记录，严密地控制拨管（箱）时间和整个拨管（箱） 过程，避免发生事故。 8.0.7成槽施工时必须把接头管（箱）的位置留出来，并且与接 头管（箱）尺寸一致。 8.0.8填充施工接头背后的土团袋必须采取措施密实，确保接头 管（箱）在灌注混凝土时不位移，不然会影响相邻槽段的施工。 8.0.9在混凝土灌注及成槽施工过程中，施工接头部位会粘附 些泥渣、混凝土、粘泥、王团袋等，若不清除会降低接头处的抗渗 性能和结构强度，因此必须用特制的冲槽器冲掉接头部分或钢板内 的附着物，然后用带钢丝刷子的刷壁器将接头部位洗刷于净

9.0.1钢筋宠的结构尺寸不仅要根据墙体应力应变计算的结果， 还应充分考虑到钢筋混凝土地下连续墙施工工艺，方便施工，确保 墙体的整体质量，从而使钢筋笼真正发挥作用。钢筋笼的外形尺寸 指的是其长、宽、厚的尺寸，也包括其横断面的形状（矩形或两端 为正反弧形）、钢筋笼的分节数量。 9.0.5本条款是为了保证墙体钢筋有足够的保护层厚度和钢筋笼 在起吊过程中不变形。钢筋笼外有足够厚度的保护层，除了为防正 钢筋被侵蚀，也是为了留有足够的流散净宽，以有利于混凝扩散， 保证灌注质量。钢筋笼保护层垫件宣用钢板制作，其厚度符合设计 保护层厚度，垫块在垂直方向间距以2.5m左右为宜，水平方向每 层应不少于两块 当遇到淤泥层较厚时，在钢筋宠吊放及浇灌混凝土时地表层超 载及偏载现象严重，槽内的混凝土尚未灌注，槽壁受挤压力会挤向 钢筋笼，紧贴钢筋笼，导致混凝土不能包裹住钢筋笼，开挖后会出 现钢筋混凝土地下连续墙露筋现象：另外，在遇到粉细砂层、粉土 等层位时也会出现较大面积露筋现象。其原因较多，一方面有地 下水作用的影响，即当混凝土灌注完成后尚未凝固之前，水分子及 各种阴离子、阳离子与水泥颗粒之间存在吸附、冲刷、置换等作用 使水泥从混凝土中分离出去：另一方面是较厚的槽孔底部沉渣在混 凝土上升过程中在粉细砂层、粉土层等层位遇到较大阻力，致使沉 渣填充在了槽壁与钢筋笼中间，混凝土不能完全包裹住钢筋笼；第 三是墙面露筋与灌注混凝土的落度也有关系，混凝土的落度 大，流渣较厚的情况下发生露筋的程度也越大。

9.0.7考虑到槽孔和钢筋笼的施工精度，便于钢筋宠吊放，同时 又考虑到灌注时混凝土易于流动和扩散，对钢筋笼这一外形尺寸作 了明确的规定。因起重能力所限，每个槽段也可并列下设2个钢筋 笼。 9.0.8本条款强调的是必须分节制作钢筋笼时需要注意的事项， 预拼装有利于提高钢筋笼的加工精度，减少槽口对接难度。但这科 方法对场地及制作平台要求较高，本节还提出了决定钢筋笼分节长 度的儿个主要因素，总的要求是分节数量越少越好。 9.0.9本条规定的目的是为了顺利地下设和起拨灌注混凝土的导 管，防止导管被钢筋笼卡住，同时也有利于混凝土的扩散。 9.0.10本条款强调的是必须分节吊放钢筋笼时需要注意的事项， 合理的钢筋间距可以保证混凝土顺利扩散。对于泥浆质量、混凝土 质量相对较好，混凝土灌注速度较快的工程，水平钢筋的净间距可 以适当缩小。 9.0.11型底部钢筋可在钢筋笼吊放过程中起导向作用。钢筋宠 下端距槽孔底部一般不小于500mm，是为了保证钢筋笼吊放就位 后呈悬挂状态，也是保证钢筋保护层厚度的措施之一。 9.0.13在这单强调吊点验收是因为近年来的一些工程项目中，钢 筋笼越来越重，在吊装过程中安全问题日益突现。对超重超长的钢 筋宠可分段进行吊放，对于较长的钢筋笼即采取“两点法"或“三点 法”原则进行吊放：“两点法"或“三点法是指用主一辅一两吊机或 主一辅二三吊机采用双钩（主一、副一钩）或三钩（主一、副二钩） 在钢筋笼上部和中、下部同时起吊，然后在空中将钢筋笼翻转成垂 直状的方法，它适用于尺寸大、重量大的钢筋笼，可减小其变形。 钢筋笼制作完成后，由于工人疏忽单面容易留有短钢筋或其他杂 物，在钢筋宠吊起来时从钢筋笼上掉下来形成安全隐患，所以应做 细致检查。 9.0.14在吊放钢筋笼过程中不应产生不可恢复变形是为了使钢

筋宠能够顺利人槽，防止因变形而使墙体钢筋裸露，强行入槽会引 起钢筋笼的变形和损环，破坏槽壁产生沉渣：若钢筋笼不能顺利插 入槽内应重新吊出，查明原因，加以解决：如有障碍物必须清理干 净，决不充许随意切割钢筋笼，这样将引起很严重的后果。 9.0.15钢筋笼长度是经过设计计算后得出来的，是承受应力和抗 剪切力的主体，切割钢筋宠将导致钢筋混凝土地下连续墙的受力情 况发生改变，引起质量和安全事故。所以在成槽施工结束后，当吊 放钢筋笼在槽孔中不能顺利就位时，不能反复提放钢筋笼，否则会 造成严重后果：一方面会导致钢筋笼焊接点开焊，甚至子钢筋笼解 体；另一方面反复提放钢筋笼时将刷蹭槽壁引起槽壁失稳并同时有 大量泥渣掉入槽底，重时可能导致局部册塌事故发生：第三点， 用吊车猛墩钢筋宠时也存在着巨大的安全隐惠，这种行为属于违章 作业，因此严禁“削足适履"切割钢筋宠。正确的做法是：当吊放钢 筋笼遇阻时，说明槽孔质量不合格，应将钢筋笼提出槽孔，重新用 成槽机进行修槽，将障碍物等清除直至槽孔精度达到质量要求，能 够顺利将钢筋笼吊放到位为止。 9.0.17钢筋笼两侧因受力性质不同而钢筋配置也不同，主筋保护 层也可能不相同：另外，多数钢筋笼上安装了预理件以及预留孔洞 等，因此吊放钢筋笼前一定要认真核实。 9.0.18钢筋笼制作与吊放偏差是参照了《建筑地基基础工程施工 质量验收规范》GB50202、《港口工程地下连续墙结构设计与施工 规程》JTJ303和《地下连续墙的设计施工与应用》（丛离森编著） 综合制定的

数据标准10混凝土灌注与墙底注浆

10.1 混凝士灌润

10.1.1钢筋混凝土地下连续墙混凝土是使用导管法在泥浆中灌 注，因此要求混凝士有良好的和易性、流动性和缓凝性。其和易性 差会使泥渣滞留在导管之间或施工接头部位形成质量缺陷。 10.1.2钢筋混凝土地下连续墙灌注混凝土采用导管法，在泥浆中 灌注混凝土，势落度通常选为180mm~220mm，以便顺利灌注混凝 土。 10.1.3本条规定，是根据天津地区地质情况制定的。 10.1.4本条款中给出了导管一般使用要求，混凝主灌注导管的直 径过小容易发生堵管事故，并造成回浆流量变小甚至引发严重的质 量事故，故在选择导管直径时应注意它与最大骨料粒径的匹配关 系，国内外某些同类规范规定导管直径不小于最大骨料粒径的6 倍，根据天津地区的具体情况规定导管内径以200mm~300mm为 宜。 10.1.5本条对导管平面布置做了规定，只要混凝主的施工性能和 导管埋深满足要求，导管布置在本条建议的范围内，灌注质量是能 够得到保证的。导管底部至槽孔底部的距离较小时，不利于导管内 泥浆及混凝土排出，易发生堵管事故：若导管底端距槽底超过 500mm，在混凝土供应不及时的情况下，会造成返浆、混浆事故。 实际操作方法是，下放导管时，先测量槽孔深度，计算出导管下设

长度，使导管距槽扎底部在300mm~500mm之间，将导管安放在 漕口的灌注平台上。 10.1.6钢筋混凝土地下莲续墙混凝土在泥浆中用导管灌注，单个 漕孔必须一次连续灌注完。否则槽孔内混凝土的流动性将大幅度下 降，不但造成灌注困难，容易发生堵管事故，而且对成墙质量会产 生不利影响。 10.1.7一股来说，提高混凝土面上升速度有利手保证混凝土灌注 质量，国外有的规范规定为不小于3m/h，虽然国内不少工程已达 到或超过了这个标准，但考虑到当前施工水平参差不齐，仍规定为 不小于2m/h。正常情况下以大于2m为宜，在实际工程中导管最大 理深为6m。 10.1.8按规定准确测量混凝土面深度，可预防或及时发现灌注事 敌。槽孔内混凝土面高差不大于300mm是为了保证混凝土面能均 匀上升，防止上部被泥浆污染的混凝土和泥渣卷入墙体混凝土中， 造成墙体混凝土质量缺陷。 10.1.9使用能被泥浆浮起的隔离塞，可有效地隔离管内的泥浆与 混凝土，防止混浆和堵管事故。开始灌注混凝士时先注入少量砂浆， 可润滑导管内壁，主要目的也是防止堵管事故。如果混凝士和易性 好，也可不采取这一措施。 10.1.10混凝土从导管外掉入槽孔内将影响到泥浆的性能，并造 成浮浆层增厚而影响到钢筋混凝土地下连续墙墙顶混凝士的强度 因而在施工中需特别注意。 10.1.12灌注时，随着混凝土灌注顶面上升的水泥浆及沉渣浮在 混凝土顶面上，由于泥浆与混凝土的接触使顶面混凝土性能产生劣 化，为了保证其墙体质量，要求在混凝土顶面的设计标高以上再超 灌不小于墙厚的高度，以确保凿除浮浆层及劣质混凝土后，其墙体 混凝土强度等级达到设计要求。

10.1.13本条给出了灌注混凝土充盈系数的控制规定项目管理、论文，计算内

应包括墙顶超灌高度在内，充盈系数均应大于最小值，小于或等于 最大值。 10.1.14钢筋混凝土地下连续墙墙缝夹泥现象一方面是由手两个 漕段接缝处未刷于净，残留了泥渣等：另外在灌注混凝土过程中， 混凝土顶面上较厚的淤泥、泥渣、砂等会随混凝土面上升，被挤向 钢筋笼接头死角处，形成厚薄不均的淤泥夹层，形成泥渣留在接缝 中，以后开挖时易形成漏水通道。 10.1.15自前天津地区的商品混凝土生产已成规模化、正规化趋 势，混凝土搅拌站的生产线全部采用电子计算机控制上料，混凝士 的性能及质量很稳定，很少有混凝土强度达不到设计要求的情况发 生。因为混凝土有落度经时损失，所以还应对混凝土珊落度进行 险查。加上近年来钢筋混凝土地下连续墙工程逐渐向超深超大规模 发展，有的单元槽段混凝主灌注量已超过400m，混凝土抗压强度 试件留置过多会增加各方不必要的人员投入和经济负担，因此才有 了本条款的规定。对于作为永久性结构使用的重、特、大型工程 可根据工程实际情况进行严格控制