内部钢板应采用Q235或不低于Q235性能的钢板，且应符合GB/T3274的规定；封板宜采用 Q345，且应符合GB/T3274的规定。

6.1橡胶物理机械性能

座内部橡胶的物理机械性能应符合表2的要求

教育标准IG/T 1182018

7天然橡胶支座和铅芯橡胶支座相关性能要求

表8高阻尼橡胶支座相关性能要求

7.1橡胶物理机械性能

1天然橡胶和高阻尼橡胶的物理机械性能试验

表9橡胶物理机械性能试验方法

产品外观质量可用目视观察及直尺测量评定

支座产品尺寸测量的标准温度为（23士5）℃。产品尺寸可用钢直尺、游标卡尺、直角尺、倾角仪或其 地工具进行测量，其测量尺寸的公差应符合GB/T3672.1和GB/T3672.2的规定。支座的平面尺寸测 量，圆形支座的直径取两个不同位置测量值的平均值，矩形支座两个边长均取每边两个不同位置测量值 的平均值。支座高度和厚度尺寸取最外侧4个不同位置测量值的平均值。支座平整度取支座周边4个 不同位置所测得的2个高度差的最大值，测量位置与支座高度的测量位置相同。支座水平偏差取4个 不同位置顶边和底边水平偏差测量值的最大值。侧表面垂直度可用直角尺或具有相应精度的量具 测量。

7.4支座竖向和水平力学性能

7.4.1竖向压缩刚度

取与轴压应力（1土30%)c。相应的竖向荷载（c。为产品的设计轴压应力，MPa)，3次往复加载，绘 出竖向荷载与竖向位移关系曲线。取第3次往复加载结果，按式（1)计算竖向刚度

7.4.2压缩变形性能

7.4.3坚向极限压应力

IG/T 1182018

向支座施加轴向压力，缓慢或分级加载，直至破坏。同时绘出竖向荷载和竖向位移曲线，根据曲线 的变形趋势确定破坏时的荷载和压应力

4水平位移为支座内部橡胶直径55%状态时的

向支座施加设计抽压应力，然后施 剪切变形状态，再继续缓慢或分级竖向加载，记录竖向荷载和水平刚度，往复循环加载各一次。当支座 外观发生明显异常或水平刚度趋

向拉伸刚度、竖向极限拉

对支座在剪应变为零的条件下，低速施加拉力直到试件发生破坏，绘出拉力和拉伸位移关系曲线。 按下列方法求出屈服拉力和拉伸刚度： a）通过原点和曲线上与剪切模量G对应的拉力作一条直线（G为设计压应力、设计剪应变作用 下的剪切模量）； b）将上述直线水平偏移1%的内部橡胶厚度 C 偏移线和试验曲线相交点对应的力即为屈服拉力； d）10%拉应变对应的割线刚度即为拉伸刚度； e 破坏点对应的试件拉应力即为竖向极限拉应力

7.4.6侧向不均匀变形

在设计竖向压应力下，采用直角尺和塞尺测量支座侧面最大鼓出位置的鼓出量。 测量侧向不均匀变形时的竖向压应力，当S2不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计 力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S2不小于3且小于4时，竖向压应 40%。

7.4.7水平等效刚度

7.4.8屈服后水平刚度

JG/T 118—2018

和高阻尼橡胶支座的屈服后水平刚度K。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服后水平刚度应根据=100%，加载频率不低 0.02Hz试验的第3条滞回曲线按式（3）确定：

式中： Ka屈服后水平刚度，kN/m； U一正方向屈服位移，mm； U，一一负方向屈服位移，mm； Q一一与U相应的水平剪力，kN； Q，一一与U，相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈服后水平刚度可按GB/T20688.1一2007附录G的方法 计算。

式中： K。——屈服后水平刚度，kN/m； U,正方向屈服位移，mm； U，一一负方向屈服位移，mm； Q,与U相应的水平剪力，kN； Q，——与U,相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座屈月 计算。

当试验滞回曲线比较理想，具有明显的最大位移和最大剪力特征点以及与剪力轴的交点，铅芯橡胶 发座和高阻尼橡胶支座的屈服力Q。可按下列方法一确定，否则按方法二确定： a）方法一： 对于铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座，屈服力应根据=100%，加载频率f不低于0.02Hz 试验的第3条滞回曲线按式（4）确定：

式中： Qa一屈服力，kN； Q，一一与U相应的水平剪力，kN Q,与U，相应的水平剪力，kN。 b）方法二： 铅芯橡胶支座和高阻尼橡胶支座可按GB/T20688.1一2007附录G的方法计算

7.4.10等效阻尼比

被试支座的等效阻尼比按式（5）或式（6)计算：

式中： he——建筑隔震橡胶支座等效阻尼比 W滞回曲线所围面积.kN·m

1.4.11水平极限变形能

W he= 2元Q+U+ W h=2元K(0+)

被试支座在一定竖向压应力作用下，水平向缓慢或分级加载，往复一次，绘出水平荷载和水平位移

IG/T 1182018

曲线，同时观察支座四周表现，当支座外观出现明显异常或试验曲线异常时（如内层橡胶与内层钢板明 显撕开，并且试验曲线上力和位移没有同时上升），视为破坏。 测量水平极限变形能力的竖向压应力，当S2不小于5时，型式检验取15MPa，出厂检验取设计压应 力；当S2不小于4且小于5时，竖向压应力降低20%；当S2不小于3且小于4时，竖向压应力降低40%。

久性性能应按表10的规

表10耐久性性能试验方法

筑隔需橡胶支座的相关性能试验应符合表11的

表11相关性能试验方法

IG/T 1182018

出厂检验应进行支座尺寸偏差外部项目的检验。支座的尺寸偏差检验按表4要求，按7.3规 型式检验应进行支座尺寸偏差内部和外部项目的检验。

8.2.4支座竖向和水平力学性能

支座力学竖向和性能检验项目见表13

竖向和性能检验项目见表

表13支座竖向和水平力学性能检验项目

耐久性检验项目见表14

表14支座耐久性检验项目

支座相关性检验项目见表15。

表15支座相关性检验项目

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不合格：出厂时应剔除不合格产品，不合格产

当全部型式检验项目均合格时，判定型式检验合格；当检验结果有不合格项目时，则判定型式检验 不合格。 满足下列全部条件的，可采用以前相应的型式检验结果： a）支座用相同的材料配方和工艺方法制作； b） 相应的外部和内部尺寸相差10%以内； 第二形状系数S2相差士0.4以内； 第二形状系数S2小于5，以前的极限性能和压应力相关性试验试件的S2不大于本次试验试 件的S2； e）以前的试验条件更严格

9标志、包装、运输和购存

产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； C）产品序列号或生产编号

产品的标志应注明以下内容： a）生产厂名称和商标； b）产品标记； c）产品序列号或生产编号。

运输过程中应避免雨淋，严禁与

产品应贮存在干燥、通风、无腐蚀性气体，并远离热源的场所。

材料拉伸试验机，拉伸速度50mm/min

材料拉伸试验机，拉伸速度50mm/min

附录A （规范性附录） 25%定伸应力实验方法

A.3.1试片条先测量厚度、宽度和订好标距，垂直夹持。 4.3.2拉伸试片条使标距伸长137.5%（即由40mm伸长至55mm），即停止松回，再重复一次，共预拉 次。 A.3.3第3次拉伸至标距125%（即由40mm伸长至50mm），即停止并计时30s后读取力值

式中： 25——25%定伸应力，MPa; 一拉伸力值，N； 试片条宽度，mm； b 试片条厚度，mm

按GB/T528的相关规定进行。

本附录建议的隔震支座计算模型包括： 支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支 座（HDR）计算模型

本附录建议的隔震支座计算模型包括： 支座（LNR）、铅芯橡胶支座（LRB）、高阻尼橡胶支 座（HDR）计算模型

隔震橡胶支座计算模型可用于隔震结构的动力时程分析。 计算模型中的竖向受压刚度、竖向受拉刚度、屈服力、屈服后水平刚度和水平等效刚度等力学 数应通过支座的力学性能试验来确定。 水平向计算模型宜考虑两个剪切变形方向的耦合。

B.3天然橡胶支座的力学模型

B.3.1竖向受压力学模型

B.3.2竖向受拉力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受拉刚度。

B.3.3水平向力学模型

B.4铅芯橡胶支座的力学模型

3.4.1竖向受压力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度

图B.1天然橡胶支座计算模型

B.4.2竖向受拉力学模型

B.4.3水平向力学模型

水平向力学模型采用双线性模型见图B.2，恢复力曲线的大小和形状由屈服力，屈服前水平刚度 后水平刚度确定

B.5高阻尼橡胶支座的力学模型

B.5.1竖向受压力学模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型脚手架标准规范范本，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座的竖向受压刚度。

B.5.2竖向受拉力学模型

图B.2铅芯橡胶支座水平向计算模型

竖向受压力学模型采用线弹性模型，线弹性刚度取支座弹性受拉阶段的受拉刚度。

B.5.3水平向力学模型

图B.3高阻尼橡胶支座水平向计算模型

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