2.2.2作用效应和承载力

2.2.4计算系数及其他

1.2承重结构所用的钢材应具有屈服强度、抗拉强度、断后 长率和硫、磷含量的合格保证纸箱标准，对焊接结构尚应具有碳当量的 格保证。焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构采用的钢材 具有冷弯试验的合格保证。

3.1.3、钢材的屈服强度、抗拉强度、强度设计值、弹性模章 剪切模量应按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017白 关规定采用

中具有产生塑性铰要求的构件，所用的钢材应符合下列规定 1钢材的屈服强度实测值与抗拉强度实测值的比值不 于0.85； 2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%

2钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20%

3.1.5钢板厚度大于或等于40mm，且承受沿板厚方向拉力的

焊接连接板件，钢板厚度方向截面收缩率不应小于现行国家租 《厚度方向性能钢板》GB/T5313规定的容许值

3.1.6组合楼板中压型钢板的材质和材料性能应符合现行国家

2.1纵向受力钢筋、箍筋的选用，以及钢筋的屈服强度标准 极限强度标准值、抗拉强度设计值、抗压强度设计值及弹性

模量取值，应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》G 50010的有关规定。 3.2.2一级、二级、三级抗震等级的框架和斜撑构件的纵向 力钢筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB5001 中的混凝土结构构件抗震设计有关材料性能的规定

模量取值，应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》G 50010的有关规定。

3.2.2一级、二级、三级抗震等级的框架和斜撑构件的纵向受

3.3.1混凝土材料选用应符合现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010的有关规定，梁、柱构件采用的混凝土强度等 级不宜低于C30，不宜高于C70；当设防烈度9度时不宜高 于C60。

3.3.2构件可采用轻骨料混凝土。轻骨料混凝

行行业标准《轻骨料混凝土应用技术标准》JGJ/T12的有关 定，强度等级不宜低于LC25。

3.3.3混凝土及轻骨料混凝土轴心抗压强度标准值及设计值、

轴心抗拉强度标准值及设计值、混凝土受压和受拉弹性模量、 凝土剪切变形模量应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范 GB50010和《轻骨料混凝土应用技术标准》JGJ/T12的有关 规定，

3.3.4混凝土的最大骨料直径不宜大于25mm。当采用自密

混凝土时，自密实混凝土的配合比设计、施工、质量检验和验收 应符合现行行业标准《自密实混凝土应用技术规程》JGJ/T283 的有关规定。

3.3.5灌浆材料的选用及检验应符

3.4.1受力螺栓选用应符合现行国家标准《钢结构设计标准 GB50017的有关规定。螺栓连接的强度指标、高强度螺栓的

GB50017的有关规定。螺栓连接的强度指标、高强厚

拉力设计值，以及高强度螺栓连接的钢材摩擦面抗滑移 符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关

符合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的有关规定。 3.4.2圆柱头焊（栓）钉连接件的质量应符合现行国家标准 《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》GB/T10433的有关规定，圆柱头 焊（栓）钉的材料及力学性能应符合现行行业标准《组合结构设 计规范》JGJ138的有关规定。 3.4.3锚栓可采用现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700规 定的Q235钢、《低合金高强度结构钢》GB/T1591中规定的 Q355钢、Q390钢或强度更高的钢材，质量等级不宜低于B级

定的Q235钢、《低合金高强度结构钢》GB/T1591中规定的 Q355钢、Q390钢或强度更高的钢材，质量等级不宜低于B级

3.5.1焊接材料选用应符合现行国家标准《钢结构设计标准

3.5.1焊接材料选用应符合现行国家标准《钢结构设计标准》 GB50017的有关规定。焊缝强度指标应符合现行国家标准《钢 结构设计标准》GB50017的有关规定。

3.5.2焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构焊接规范

续表4.1.2外伸翼缘腹板ho/tw截面分类构件设计要求bo/tr梁柱3主钢件仅截面边缘达到钢材屈服强度20ek250250注：1bo为翼缘外伸部分宽度，热轧工字钢和热轧H型钢为翼缘自由端至根部圆弧起弧处，焊接H形截面为翼缘自由端至焊脚边缘；t为翼缘厚度（图4.1.2）：2ho为腹板计算高度，热轧工字钢和热轧H型钢为腹板两端圆弧间的距离，焊接H形截面为两端焊脚间的距离，tw为腹板厚度；3ek为钢号修正系数，Ek=√235/fay，fay为钢材的屈服强度，当翼缘和腹板的钢材牌号不同时，应取各自对应的屈服强度。b.b,b,br图4.1.2受压翼缘外伸部分宽厚比示意1一焊缝2轴心受压柱中主钢件翼缘外伸部分的宽厚比不应大于表4.1.2中截面分类2的规定；当柱子整体稳定承载力小于截面强度承载力的75%时，不应大于表4.1.2中截面分类3的规定。3支撑中主钢件翼缘外伸部分的宽厚比不宜大于表4.1.2中截面分类1的规定。4当主钢件受压翼缘通过连杆与另侧翼缘牢固连接，且连杆间距（s）（钢筋或圆钢连杆取中心距，扁钢连杆取净距）与翼缘宽度（b,）的比值不大于0.25时，则表4.1.2的宽厚比限.12:

表4.1.6结构的最大适用高度（m

注：1房屋高度指室外地面到主要屋面板顶的高度（不包括局部突出屋顶部分）； 2平面和竖向均不规则的结构，最大适用高度宜适当降低；

现场预制，也可采用现场安装主钢件再支模现浇。应计算有支撑 或无支撑施工方法对结构构件设计的影响

4.2.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法，用 分项系数设计表达式进行计算。 4.2.2承重结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状态进 行设计。 4.2.3结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准 《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153和《建筑结构可靠性

4.2.1本规程采用以概率理论为基础的极限状态设计方法

分项系数设计表达式进行计算。 4.2.2承重结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状 行设计。

4.2.3结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家

工程结构可靠性设计统一标准》GB50153和《建筑结构可靠性 没计统一标准》GB50068的有关规定

4.2.4按承载能力极限状态进行设计时，应采用作用效应

组合，必要时尚应采用作用效应的偶然组合，对于地震设计状 记应采用作用效应的地震组合。按正常使用极限状态进行设计 计，应采用荷载效应的标准组合，对组合梁，尚应采用准永久

EA=E.Aa+EA. GA=GaAa+GA EI=Eala+E.I

4.3.1多层及高层结构在风荷载或多遇地震作用下按弹性方法

.3.1多层及高层结构在风荷载或多遇地震作用下按弹性方法 十算的楼层层间相对位移，以及在罕遇地震作用下结构薄弱层层 间弹塑性相对位移，不宜超过表4.3.1的限值

表4.3.1多层及高层结构层间位移

注：对于年平均相对湿度小于60%地区，一级环境下的PEC梁，混凝土裂缝最 宽度限值可采用括号内的数值。

5应保证结构的整体性能和抗震性能： 6荷载标准值可取实测数据，但不应小于现行国家标准 （建筑结构荷载规范》GB50009规定的数值： 7既有结构材料性能可取实测数据。当实测材料性能大于 原设计要求时，宜按原设计的规定取值； 8设计时应计入既有结构实际几何尺寸、截面锈蚀、连接 构造、已有缺陷和截面配筋的影响；当尺寸、截面、构造、质量 和配筋符合原设计要求时，可按原设计的规定取值； 9应计入既有钢结构承载历史和施工卸载程度对构件两次 受力的影响；对有结构部分应计入应力超前的影响；对后设主 钢件、后浇混凝土及相应后配的钢筋应计入应变滞后的影响，材 料设计强度应予折减； 10设计应与实施的施工方法相协调，并应采取有效措施， 保证后加结构与既有结构可靠连接并能共同工作；应避免对既有 件造成不利的影响。 4.5.4施工时应采取措施减小既有结构或构件的应力值。施工

中对既有结构实施焊接操作时，要确保结构的承载力和稳定性 既有钢结构构件计管应力值应小王055+

既有钢结构构件计算应力值应小于0.55f.

be=6o十b1十6

[(5. 1. 4)

式中：be一 混凝土翼板的有效宽度（mm）； bo一一板托顶部宽度（mm），当板托倾角α<45时，应按 α=45°计算板托顶部的宽度；当无板托时，则取梁 主钢件上翼缘的宽度：当混凝土板和钢梁不直接接 触（如之间有压型钢板分隔）时，取栓钉的横向间 距，仅有一列栓钉时取O； 61、62— 梁外侧和内侧的翼板计算宽度（mm），各取梁等效 跨度（l）的1/6；61尚不应超过翼板实际外伸宽 度（S）；62尚不应超过相邻梁主钢件上翼缘或托 板间净距（S。）的1/2； 等效跨度（mm），对于简支T形组合梁，取梁的

式中：be一 混凝土翼板的有效宽度（mm）； bo一一板托顶部宽度（mm），当板托倾角α<45时，应按 α=45°计算板托顶部的宽度；当无板托时，则取梁 主钢件上翼缘的宽度；当混凝土板和钢梁不直接接 触（如之间有压型钢板分隔）时，取栓钉的横向间 距，仅有一列栓钉时取O； 61、62— 梁外侧和内侧的翼板计算宽度（mm），各取梁等效 跨度（l.）的1/6；61尚不应超过翼板实际外伸宽 度（S）；62尚不应超过相邻梁主钢件上翼缘或托 板间净距（S。）的1/2； L 等效跨度（mm），对于简支T形组合梁，取梁的

跨度（1）；对于连续T形组合梁，中间跨正弯矩区取跨度（l）的60%，边跨正弯矩区取跨度（）的80%，支座负弯矩区取相邻两跨跨度之和的20%。bebehb,bbb,S.(a）不设板托的T形组合梁bebebo(b）设板托的T形组合梁图5.1.4混凝土翼板的有效宽度示意5.1.5梁按塑性分析方法进行计算时，连续梁和框架梁在竖向荷载作用下的内力可采用弹性分析，不计混凝土开裂。对弹性分析结果可采用弯矩调幅法计及负弯矩区混凝土开裂以及截面塑性发展的影响，内力调幅系数不宜超过30%。5.1.6在梁强度、挠度和裂缝宽度计算中，可忽略板托截面的作用。5.1.7梁截面受弯承载力计算时，梁端钢筋及混凝土翼板中受拉钢筋应采取有效锚固措施，保证受力钢筋达到抗拉或抗压设计强度。当不能满足有效锚固要求时，本规程第5.2.1条～第5.2.3条计算公式中的钢筋面积应取零。：24

3）当αf.bh

Vb

5.2.7用塑性设计法计算梁正截面受弯承载力时，承受正弯知

的T形组合梁可不计弯矩和剪力的相互影响，承受正、负弯矩 的矩形组合梁、承受负弯矩的T形组合梁应计入弯矩与剪力间 的相互影响，按下列规定对腹板抗压、抗拉强度设计值进行折 减，采用fae代替f： 1当剪力设计值Vb>0.5V.时，应符合下列公式的规定：

式中：fae 折减后的主钢件腹板抗压、抗拉强度设计值（N mm); 折减系数。 2当剪力设计值V,<0.5V.时，可不对腹板强度设计值进 行折减。

采用圆柱头焊钉，也可采用槽钢（图5.2.8）。组合梁腹部的抗 剪连接件宜采用圆柱头焊钉。单个抗剪连接件的纵向抗剪承载力 设计值应符合下列规定： 1圆柱头焊钉连接件纵向抗剪承载力设计值应符合下式 规定：

V=0.43AstVE.f.≤0.7Astf

2槽钢连接件纵向抗剪承载力设计值应符合下式规定：

式中: A, 圆柱头焊钉钉杆截面面积（mm）：

=0.26(t+0.5tw)lVEf

fat圆柱头焊钉极限抗拉强度设计值（N/mm）；槽钢翼缘的平均厚度（mm）；tw槽钢腹板的厚度（mm）；l。一槽钢的长度（mm）。3槽钢连接件通过肢尖肢背两条通长角焊缝与梁主钢件连接，角焊缝应按承受槽钢连接件的抗剪承载力设计值（Ns）进行计算。4位于负弯矩区段的一个抗剪连接件的承载力设计值（Ns）应乘以折减系数，中间支座两侧折减系数可取0.9，悬臂部分折减系数可取0.8。(a）焊钉连接件(b）槽钢连接件图5.2.8组合梁抗剪连接件示意5.2.9采用压型钢板混凝土组合板做翼板的组合梁，圆柱头焊钉连接件的抗剪承载力设计值应分别按下列两种情况予以降低(图5.2.9)：bwt(a）肋与梁主钢件平行（b）肋与梁主钢件垂直（c）压型钢板作底模的组合梁截面的组合梁截面的楼板剖面图5.2.9采用压型钢板混凝土组合板作翼板的组合梁示意1当压型钢板肋平行于梁主钢件布置［图5.2.9（a)]，bw/h。<1.5时，焊钉抗剪连接件承载力设计值的折减系数应按:33:

B,= 0. 6 h. he

2当压型钢板肋垂直于梁主钢件布置［图5.2.9（b）时 捍钉抗剪连接件承载力设计值的折减系数应按下式计算：

0.7 bw hdhe 3. he he /n

式中：阝 抗剪连接件承载力折减系数，不应大于表5.2.9中 的上限值； bw 混凝土凸肋的平均宽度（mm），当肋的上部宽度小 于下部宽度时（图5.2.9c），取凸肋的上部宽度； he 混凝土凸肋高度（mm），不大于85mm，且he

表5.2.9折减系数B,的上限值

5.2.11T形组合梁由荷载作用引起的单位纵向抗剪界

Vb≤0. 7f.b, +0. 8A.fw Vh< 0. 25 f.bs

5.2.13混凝土板横向钢筋最小配筋宜

A. fw/b.>t

(5. 2. 13)

t 混凝土板横向钢筋最小配筋限值高速公路标准规范范本，取0.75（N/mm）。

面等效惯性矩（Ie）应按下式计算：

Leg =（Iucr + Icr)/2

5.3.5T形组合梁计入混凝土翼板与主钢件之间滑移效应的 减刚度（B）可按下式计算

气象标准=nl 36Ead.pAo m = n.kh/2

(jl)2 36Ead.pAo nskhl? n.N.A, j=0.81 E.Iop AcAa Ao = α,A, +Af

n.N.A, j = 0.81, E.Iop AcAa Ao = αrAa+Acf