=VIx/I 式中#一 板的各向异性系数； Lx组合板强边（膜肋）方向的跨度； LY—组合板弱边（垂直肋）方向的跨度； Ix、y 分别为合板强、弱边方间的截面惯性矩（计算 I时，只考虑压型钢板助项上混凝土厚度h。）。 第3.2.8条双向组合板周边的支承条件，可按以下情况 确定： 一、当跨度大致相等，且相邻跨是连续的，楼板周边可视 为固定边： 二、当组合板上浇的混凝上板不连续或相邻跨度相差较 大，应将楼板周边视为简支边。 第3.2.9条对于各向异性双向板弯矩，可将板形状按有 效边长比入，加以修止房规作各向同性板弯矩： 一、强边方向弯矩，取等于弱边方向跨度乘以系数后所 得各向同性板在短边方的弯矩（图3.2.9α）： 二、弱边方向弯矩，取等于强边方向跨度乘以系数1/届 所得各向同性板在长边方向的弯短（图3.2.96）。

图3.2.9各间异性板的计算商图 2一随边方向奇短：0一强边方向弯发

，条组合梁泥凝上觉板的有效家变办按式

3.3.1巾所列各项的最小值取用。

玻璃标准规范范本b=号 he=bo+12ha =b+b1+6

图3.3.1组合没截面与混凝土累板计算宽度

第3.3.2条组合梁混土翼板在有效宽度内受压时，压 应力沿宽度均匀分布。连续梁支座截面上翼板在有效宽度内 受拉时，受拉钢筋购匀受拉 第3.3.3条采用弹性分析法时，受压混凝土翼板有效宽 度b应折算成与钢材等效的换算截面宽度h、ha 短期荷载作用下的等效裁面宽度：

长期莅载作用下的等效载面邀度

注: A 混凝土翼板有效宽度内钢筋裁面面积： 钢筋抗拉强度设计值： 钢菜毛截面面积： 塑性设计时采用的钢材抗拉、抗压、抗弯强度设计值，与三0.9F： 钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值（按附表4.2、4.3采用)： f,390N/mm),

第3.3.5条施工阶段钢梁下设置临时支承时（梁跨度1 >7m，设不少于3个支承点；L≤7m，设1~2个支承点），全部简 载作用由组合梁承受。钢梁下不设临时支撑时，应分两步考虑： 一、混凝土翼板强度达75%强度设计值之前，组合梁自重 与施工荷载由钢桑承受，按现行国家标准GBJ17(钢结构设计 规范计算。 二、混凝土翼板强度达到75%强度设计值后，用弹性分析方 法时，其余荷载作用由组合截面承受，钢梁应力与挠度与前一阶段 进行叠加；用塑性理论分析时，则全部荷载由组合梁截面承受。 第3.3.6条对连续组合梁采用塑性内力重分布法分析 内力时，应符合下列条件； 一、梁截面板件宽厚比应符合表3.3.4规定。 二、内力合力与不利外荷载组合必须平衡。 三、相邻两跨的度之差不应超过短跨的45%。 四、边跨跨度不应小于邻跨的70%，也不得大于邻跨的 115% 五、在每跨的1/5范围内，不得集中作用该跨半数以上的 荷载。 六、中间支座截面的力比π=Af/Af,应小于0.5,并大 于0.15 七、内力调幅不得超过25% 第3.3.7条连续组合梁采用弹性分析法分析内力时，应 符合下列规定： 一、在正弯矩区段内，对长、短期荷载效应的组合分别采 用长、短期荷载换算裁面的刚度。 二、负旁矩区段内受拉开裂混凝土翼板对刚度影响可不 考虑，其区段长度可按试算法确定。 第3.3.8条组合梁上混凝土英板的计算厚度hcl可按以 下要求最值： 一、钢筋混凝土翼板的计算厚度按原厚度h取值（见图 3.3.1)。 二、带压型钢板混凝土类板的组合梁在按塑性理论分析 法进行设计时，其混凝土翼板计算厚度只取压型钢板上翼所滤 注的混凝土厚度h（见图4.1.3)，即令h三h.。

第四章组合楼盖结构设计

第4.1.1条压型钢板施工阶段的设计方法如下： 一、压型钢板强度计算： 压型钢板的正截面抗变承数能力应满足以下要求

现行治金工程施工标准汇编

5——压型钢板点高度

4.1.1压型钢板受压缘的

、压型钢板变形计算： 压型钢板在施工阶段，应进 行证常使用极限状态下的挠度计算，当均布荷载时：

W=SL*/185EI.≤[w

4.1.3组合板正裁面抗弯能力计算图 a一塑性中和轴在压型钢板以上混凝土内： 5一整性中和轴在压塑钩板内

当A,J.h。6时，塑性中和轴在压型钢板上翼漆以 上的混凝土内（图4.1.3a），组合板抗弯能力按下式进行计算：

凝土组合楼盖结构设计与施工规程（YB9238一92）

合与荷载长期效应的组合计算，取其中不利不应超过规 容许值w

第4.1.8条组合板的自振频率f不得小于15Hz，可按 下式估算

永久荷载作用产生的绕度，cm 第4.1.9条组合板负弯矩区段最大裂缝宽度计算与允 许值应按照规行国家标准GBI10的规定。

图4.1.5剪力临界周界

组合板的冲驾力改计值 f——混凝土轴心抗拉强度设计值

第4.1.6条组合板的斜截面抗剪能力按下式要求计算！

V,≤0.07f,W,hn (4.1.6) 式中f——混凝土轴心抗压强度设计值； V。组合板斜截面上的剪力设计值。 第4.1.7条组合板的挑度应分别按荷载短期效应的组

第4.2.1条对于符合第3.3.4条规定的组合染以及望 性中和轴位于混凝土受压翼板内的组合梁，当混凝土舆板与钢 梁为完全抗势连接时，其截面抗弯能力计算应符合下列假定： 、混凝土翼板有效宽度内的纵向钢筋及钢梁的受拉与 受压应力，均达到强度设计值。 二、塑性中和轴受拉侧的混凝土强度设计值，忽略不计。 三、塑性中和轴受压区的混凝土截面均勾受压，并达到混 凝土弯曲抗压强度设计值。 第4.2.2条组合梁正截面抗弯能力计算按以下公式进 行：

式中X——组合桑截面塑性中和轴至混凝土翼板顶项面的距 离，应按下式计算

现行冶金工程施示准汇编

我钢材抗剪强度设计值： V剪力设计值。 第4.2.4条用塑性设计法计算组合梁强度时，对以下情 说的截面可不考虑弯矩与剪力的相互影响： 一、对受正弯矩的组合架截面， 一、力比=Af/Af≥0.15的负弯矩截面。 第4.2.5条组合梁应以支座点至弯矩绝对值最大点或 至零弯矩点为界限，划分为若于剪跨区（图4.2.5)，进行连接 件的抗剪承载力计算。

图4.2.5纽合梁政路区段的划分

第4.2.6亲 每个剪跨区段内所需配置前力连接件的总 数1，叫按下式计党：

武中V每个剪跨区段内，混凝土与钢梁送合面之间的纵 向剪力，应按第42.7条规定计算； V—每个剪力连接件的受剪承载力设计值，应按第 4.2.8条规定计算， 第4.2.7条每个剪跨区段内，送合面上的纵闯剪力V 可按下列公式确定： 一、止弯矩区段的剪跨（如图4.2.5的1、2、5剪跨）： 当塑性中和轴位王混凝土翼板必时

当塑性中和轴位干制梁内

第4.2.8条 剪力连接件受剪承载力设计值V，由下列公 定 、圆柱头焊钉连接件（图2.3.1)：

式中h—钢粱腹板高度（钢染截面全高）

.塑性设计时钢材抗剪强度设训值

组合粱裁面的一个板明中配置的焊钉总数（当焊 钉数超过3个时，仍按3个考虑）； W，—压型钢板助的平均宽度，但当米用闭合式压型 钢板其助为上窄下宽时，划应按1:窄宽度计算 【图4.2.10c);

图4.2.10钢染与组合板构成的组合 α一正剩钢板助"钢板平行； 一压型钢板肪与钢板垂直； 一压型钢板助宽W,的取值

h，焊钉焊接后的高度，但不得大于h。+75mm。 焊钉连接件同时承受组合梁和组介板在选合面上的剪力， 作用于焊钉的剪力合力应按下式计算：

组合梁上的纵向剪力（见第4.2.6条）； Ve 组合板的纵间剪力（见第4.1.4条）。 加每个前睦区段配置焊红总数为：

惠中力作用时剪力连接件的布

图4.2.17V.计算简图

现行治金工程施工标准汇编

纵向受剪界面的周边长度，按图4.2.16采用； S 应力单位1N/mm； Ki 采用普通混凝土时为0.9，采用轻质混凝土时为 0.7; K2 采用普通混疑土时为0.19,采用轻质混赖土时 为0.15; A 单位梁长纵向受剪界面上与界面相交的横向钢 筋截面面积，mm/mm，按图4.2.J6及下列规定 采用： 、对混凝土翼板纵向界面（图4.2.16a—c)： A,= A,+ Ar 二、对无板托的连接件包络界面（图4.2.16h—6)： A, 2A Ab 单位长度组合梁翼板底部钢筋截面面积； A, 一单位长度组合梁翼板上部钢筋截面面积。

一单位长度组合梁板托横向钢筋截面面积。 第4.2.19条横向钢筋的最小配筋量应满足下列条件

4.2.20案组合梁的度应分别按荷载短期和长期 效应组合进行计算，取其中不利者不应超过现行国家标准 GBJ17规定的容许值[]

采用荷载短期效应组合设计值S，与相应换算截 面刚度B，计算的挠度值； 小 采用荷载长期效应组合设计值S与相应换算截 面刚度B计算的挠度值。 简支均布荷载下的挠度：U=5SL+/384B 简支腾中集中荷载下的挠度：u=3L3/48B 当让算荷载短期效应组合下的挠度时，式中刚度B值采 用相应换算截面刚度B（见第3.1.3条），荷载S采用短期效 应组合S。 当计算荷载长期效应组合下的度时，式中刚度B值采 用相应换算截面阴度B（见第3.1.3条），荷载S采用长期效应 组合SI 第4.2.21条连续组合梁负弯矩区段内混凝土翼板的最 大裂缝宽度W可按下列公式计算：

二、混凝土翼板纵向界面（图4.2.16中的a=a)

Vi=n;V,b/a;b Vi,= n V.br/atb.

V.取两者中的较大者

Wmx=2.7d om/E(2. 7c + 0.11d./o.)

与纵间钢筋表面特征有关的系数，变形钢筋 0.7,光面钢筋，=1.0; 裂缝间纵向受拉钢筋筛应变不均匀系数， 当<0.3时，取=0.3：当±>1.0时，取= 1.0; 纵向钢筋保护层厚度，cm。当c<2时，取c=2: 当>5时,取=5; dn 纵向钢筋直径，cm; 按有效受拉混凝土面积计算的纵向受拉解筋配够

荷载短期效应组合下引起的负弯矩值； 包括混凝土翼板中钢筋在内的钢截面（钢筋与钢 梁截面)惯性距，不考虑受拉开裂混凝士的影响； 铜筋截面重心至钢截面（钢筋与钢录截面）中和轴 的距离（图4.2.21)

图4.2.21负弯短计算截面及钢筋应刀

第4.2.22条连续组合梁负弯短区段内混凝土最大裂缝 宽度允许值应符合第5.1.5条规定。 第4.2.23条连续组合梁在负矩区段钢梁受压翼缘的 稳定性应按GB117的规定进行计算。

第5.1.1条组合板用的压型钢板净厚度（不包括镀锌保 护层或有机饰面层)不应小于0.75mm。但仅用作施工时浇注 混凝土模板的压型钢板其基板厚度可小至0.5trmc 第5.1.2条组合板用的压型钢板，其浇注混凝土的平均 精宽W，不应小干50mm；对闭合式压型钢板，按上槽口宽度 计。当在槽内放置焊钉连接件时，压型锅板总高（包括压痕）不 应超过80mm（图5.1.2)。

图5.1.2组合板截面 2一开口式压型钢板：b—闭合式压型钢板

第5.1.3条组合板总厚度为不应小于90mm,压瓶

3条组合板总厚度为不应小于90mm，压型钢极

、钢筋混凝土框剪结构体系 组合板铺设于钢筋混凝土梁或剪力墙上，可采用以下方法： 1.在预制混凝土梁上皮预埋钢板，错固方法与钢结构体 系错固方法相同，

第5.2.1条组合梁裁面高跨比h/L不宜小于1/15

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1/16。组合染截面的总高度不应超过钢梁截面高度的2.5。 混凝土板托高度不应超过混凝土翼板厚度的1.5借。板托顶 面宽度不应小于板托高度的1.5倍。 第5.2.2条组合.1:钢筋混凝土板厚一般采用100 120、140、160mm，对于承受荷载特大的平台结构，可采用180 200mm，甚至300mmo 第5.2.3条连续组合梁在中间支座负弯矩区的上部 纵向钢筋，应伸过梁的反弯点，并留有足够的锚固长度或弯钩； 下部绒向钢筋在支座处必须连续配置，不允许中断， 第5.2.4条剪力连接件的设置应符合以下规定； 一、连接件抗掀起端头底部（如锚杆或锚坏内侧、焊钉圆 柱头底部、槽钢上翼缘内侧等）至翼缘底部钢筋的距离不得小 T30mm

：二、连接件的最大间距不得大子混凝土翼板厚度的4倍， 且不得大于600mme 三、连接件的外侧边至钢梁上翼缘侧边的距离不应小丁 20mmo 四、连接件顶面的混凝土保护层厚度不成小于15mm 第5.2.5象组介梁焊钉连接件的没置除应满足第 5,2.4条构造要求外，尚应符合以下规定： 一、焊于钢梁受拉翼缘的焊钉直径，不得大于翼缘板厚度 的1.5倍；而焊于无拉应力部位的焊钉直径，不得大于翼缘板 厚度的2.5倍。 二、沿梁轴线方向布置的焊钉间距不得小于5d（为焊钉 直径）：而垂直轴线布置的焊钉闻距不得小于4d、 三、用于穿透压型钢板焊于钢梁的焊钉直径不得大于 19mm，焊后焊钉高度应人干压型钢板总高度30nm 第5.2.6条精钢剪力连接件的开口方向应指向纵向水 平剪力方向： 第5.2.7条弯起钢筋连接件除应满足第5.2.4条规定 的构造要求外，尚应符合下列规定： 一、在钢梁上以成对设置为宜，沿染轴线方向布置的间距 不应小于混凝士翼板（包括板托）原度的0.7倍， 二、弯起钢筋长度不应小于其直径的30倍，I级钢筋另 如弯钧： 三、弯起钢筋夸起角度以45°为宜，弯折方间应指向织向 水平剪力方向。在跨中纵向水平剪力方向变化处，在两个方向 都必须设置存起钢筋， 第5.2.8条组合梁板托外形尺寸应符合以下规定（图 5.2.8) :

图5.2.8板抵构造图

组合楼盖施工与验收除应遵守本规程规定外，其中钢梁的 施工与验收尚应符合现行国家标准GRJ205《钢结构.T程施"1 及验收规范》有关规定；混凝十施工与验收尚应符合现行国家 标准GBJ204《钢筋混凝上工程施工及验收规范》的有关规定。 并均应符合菌家劳保安全技术有关规定，

着力，且对剪力连接件的焊接不受影响，钢染顶部上翼缘不应 徐刷油漆。 第6.1.13条压型钢板的铺设工.作应按照板的布置图进 行，用墨线标出每块压型钢板在钢梁上翼的铺设位置，按其不 同板型将所需块数配置好，沿累线排列好，然后对切口、开洞等 作补强处理。若压型钢板通长穿过梁布置时，可直接将焊钉穿 透压型钢板焊于钢梁上翼。 第6.1.14条辅设的压型钢板，既作为浇注混凝土的模 板又可作为工作平台，在板上直接绑扎钢筋、烧注混凝土。为 厂保证工作平台的安全，必须保证板与板、板与钢梁焊牢固定。 第6.1.15条如设计图纸上注明施工阶段需设置临时支 撑，则压型钢板安装以后即应设置临时支撑，应在浇注的混凝 土达到足够强度时，方可拆除。临时支撑做法应适合工地条 件，一般可在压型钢板底部设临时支撑或临时梁，或由上方悬 吊支承，

第6.2.1条乐型钢板之间的连接可采用贴角焊或塞焊， 以防止压型钢板相互移动或分开。焊缝间距300mm左右，长 度20~30mm为宜（图6.2.1)。 第6.2.2条压型钢板与钢桑连接可采用贴角焊、塞焊 （图6.2.2)。当与高强钢梁连接时，应注意焊接条件和选择较 好的焊接工艺。

图6.2.2压型钢板后钢连技

第6.2.3条钢筋（剪力连接件）与压型钢板的连接宜采 用喇叭形坡口焊（图6.2.3）

第6.2.3条钢筋（剪力连接件)与压型钢板的连接宜 刺肌形坡口焊（图6.2.3）

图6.2.3压型钢板与锻筋连接

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第6.2.4条组合板与钢梁的端错固连接，采用焊钉穿通 匹型钢板与梁焊接熔融在一起的方法（图6.2.4)

图6.2.4组合板用锚固焊钉与钢堡连接

排水管道标准规范范本图6.3.32焊钉起力试脸夹具

图6.3.33焊钉交变查曲试验装置

100～300A），并应安放在防潮、防尘、防风雨11晒、清洁通风的 环境巾，还应具备维修条件和空闻。配电设施应在拴焊机附 近，便于出现故障时运速切断电源。在连接焊机和焊抢的电缆 线上严禁压重物、车辆碾压及猛力拽拉，在电缆线通过处严禁 烟火，全部电缆及其接头处均应绝缘；与地线连接的母材表面 应除锈、油或油漆等污物。 第6.3.5条煤钉施焊前应认真检查压型钢板是否与钢 梁点固焊牢，施焊前应在母材表面按焊钉焊接的准确位置放 线，然后清除母材上的锈、油、漆等污物。 第6.3.6条焊钉端头与圆柱头部不得有锈或污物，严重 锈蚀的不得使用：受溯瓷环必须烘干后方可使用。 第6.3.7条气温在0T以下以及降雨、雪或工件.上残留 水分时不得施焊。 第6.3.8条施焊时焊"应穿工作服，戴安全帽、保护镜、 手套和护脚。 第6.3.9条 栓焊施工技术应遵守附录六“栓焊施工技术 规定”的全部要求，

时，浇注混凝土前应设置堵头板或挡板，以免施工时混凝土渗 漏。 第6.4.2条穿过楼板的水答、暖气管等套管，吊项用钢 筋，悬吊电线用螺栓等均应于浇注混凝土前圈定在压型钢板.I 或埋人槽内。压型钢板表面应清扫干净，板槽内杂物宜采用电 动清扫机清除。 第6.4.3条瓷注混凝土时，压型钢板容易振动，应采取 措施避免邻近已初凝的混凝土产牛裂缝或分离。 第6.4.4条高层建筑浇注混凝土，在提高垂直和水平两 个方向运输混凝士速度的同时应注意安全，

现行治金工程施工标准汇综

卫生标准挂头焊打标准尺寸和公类！

2胸资环的规格、尺寸与公差

（四）焊接工艺 1.焊钉应采用白动定时的栓焊设备进行施焊，栓焊机必 领连接在独立电源上，电源变压器的容量应在100~250kVA. 容量大小应随焊钉直径的增大而增大。焊钉焊接的能最与所 需电压、电流、时间的乘积成正比，为保证焊接电弧的稳定性， 不得任意调节工作电压，可对焊接电流和通电时间进行调节， 常用规格的焊钉焊接电流和时间可参照附表6.3进行调 节。