H一一一单管塔基础顶面到塔顶的高度； W一毛截面抗弯模量基础底面抗弯模量； D一圆柱形单管塔外径；多棱柱形单管塔截面外接圆 外径； 一 圆柱形、多棱柱形单管塔壁厚；内、外法兰盘的厚 度；肋板的厚度； 6一—一多棱柱形单管塔单边宽度； h一法兰盘加劲肋板的高度;基础顶面与基础底面的

2.2.4计算系数及其它

YR 结构抗力分项系数； o 土的折算内摩擦角； Tg 特征周期； T 结构自振周期，

数设计表达式进行计算。 3.0.2单管塔的设计基准期为50年。一般单管塔的结构安全等 级为二级，抗震设防类别为内类，有特殊要求时可根据使用要求及 现行相关国家标准另行确定。 3.0.3单管塔的承载能力极限状态设计应满足由可变荷载效应 控制的基本组合表达式：

水利软件、计算3.0.3单管塔的承载能力极限状态设计应满足由可变荷载效应 控制的基本组合表达式：

KGk,1. 4XQwk,Qk)

按下列要求确定： 1在风荷载频遇组合下（且风压不小于0.2kN/m），加抱杆 小微波天线高处塔身角位移应小于4°，且塔顶水平位移不应大于 塔高的： 1 2塔上附加天线抱杆的弯曲变形不应大于附加抱杆杆身高

3.0.6按10m高处10min平均风速10m/s计，单管塔最上层平

3.0.6按10m高处10min平均风速10m/s计，单管塔最上层平

1永久荷载：结构及附属构件的自重、固定设备重、土重、侧 向土压力等； 2可变荷载：风荷载、覆冰荷载、多遇地震作用、雪荷载、安装 检修荷载、平台活荷载等。

1作用于单管塔表面单位投影面积上的水平风荷载标准值 下式计算：

Wk = βz pμs μz o

式中k 作用在单管塔乙高度处单位投影面积上的风荷载 标准值（kN/m，按风向投影）； 基本风压（kN/m），应按本章第4.2.2～4.2.4条 的规定采用； 条的规定采用； 用； β,——z高度处的风振系数，可按本章第4.2.7条的规定 采用。

4.2.2基本风压W系以当地比较空旷平坦地面、离地10m高

4.2.2基本风压Wo系以当地比较空旷平坦地面、离地10m高

统计50年一遇的10min平均最大风速为标准，其值应按现行 标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用，但不得，

0. 35kN/m

.SOKT 4.2.3山区及偏僻地区的10m高处的风压，应通过实地调查和 对比观察分析确定。一般情况可按附近地区的基本风压乘以下列 调整系数采用： 1对于山间盆地、谷地等闭塞地形，0.75～0.85； 2对于与风向一致的谷口、山口，1.20～1.50。 4.2.4沿海海面和海岛的10m高处的风压，当缺乏实际资料时 可按邻近陆上基本风压乘以表4.2，4规定的调整系数采用

表4.2.4海面和海岛的基本风压调整系数L

4.2.5风压高度变化系数，对于平坦或稍有起伏的地形，应根据 地面粗糙度类别按表4.2.5确定

表 4. 2.5风压高度变化系数

续表 4. 2. 5

注：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类

注：地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城市郊区； C类指有密集建筑群的中等城市市区； D类指有密集建筑群但房屋较高的大城市市区。

4.2.6单管塔的体型系数可按下列规定采用：

1单管塔风荷载体型系数按表4.2.6取值：

表4.2.6单管塔风荷载体型系数

主：1正十二边形、正十六边形可列入表面粗糙的圆形； 2爬梯在内为表面光滑，爬梯在外但无护圈为表面粗糙，可不计爬梯迎风面 积

3：爬梯在外且有护圈为表面粗糙，且应计入护圈迎风面积。 2平台及栏杆体型系数为1.9,迎风面积按正面迎风面积

板状通信天线的体型系数为1.3，迎风面积按天线根数乘 宽度乘长度。 单管塔的风振系数β，可按下式确定：

B,=(1+6e182)Xk

注：1T为单管塔的第一自振周期（s）。 2计算强度时，w*取wo；计算变形时w*取0.4o。 3计算w*T时，对地面粗糙度B类地区可直接代入基本风压（频遇风压）， 而对A类、C类和D类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62和 0.32后代人。

三：1T为单管塔的第一自振周期（s）。 2计算强度时，w*取wo；计算变形时w*取0.4zo。 3计算*T时，对地面粗糙度B类地区可直接代入基本风压（频遇风压） 而对A类、C类和D类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62利 0.32后代人。

风压脉动和风压高度变化的影响系

4.3地震作用和抗震验算

对下列单管塔可不进行抗震验算但应满足抗震构造要求 抗震设防烈度为6度，任何场地；

4.3.4单管塔地震影响系数曲线（图4.3.4）的形状参数应符合 下列要求：

1)直线上升段，周期小于0.1s的区段。 2)水平段，自0.1s至特征周期区段，应取最大值（αmax）。 3)曲线下降段，自特征周期至8倍特征周期区段； 4）直线下降段，直8倍特征周期至7s区段：

地震影响系数：αmax一地震影响系数最大值；Tg一特征周期；T一结构自振周期 图4.3.4地震影响系数曲线

4.3.5单管塔采用振型分解反应谱法计算地震作用时

单管塔采用振型分解反应谱法计算地震作用时，i振型 平地震作用标准值F应按下式计算（图4.3.5）：

水平地震作用产生的总作用效应S可按下式计算：

式中 F;i 振型i质点的水平地震作用标准值:

图4.3.5水平地震作用

Fj=αiYjujG; j1,2,......m. =1 Y; = Zu.G:

α;一相应于i振型自振周期T，的水平地震影响系数； uji一—一j振型i质点的水平相对位移 G一一集中于i质点的重力荷载代表值； ;一i 振型的参与系数; S;一一i振型水平地震作用标准值产生的作用效应（弯矩、 剪力、轴力和变形等）：振型数㎡可取5～7。 4.3.6计算单管塔的地震作用时，其重力荷载代表值应取结构自 重标准值和各竖向可变荷载组合值之和，结构自重和各竖向可变 荷载组合值系数应按下列规定采用： 1对结构自重（结构和构配件自重、固定设备重等）取1.0； 2对平台活荷载取0.5； 3对平台雪荷载取0.5（与活荷载不重复,取大者）。

α;——相应于j振型自振周期T，的水平地震影响系数； uji———i振型讠质点的水平相对位移； G:一一集中于i质点的重力荷载代表值； ;一ji 振型的参与系数; S一一j振型水平地震作用标准值产生的作用效应（弯矩 前力、轴力和变形等),振型数 m 可取 5~7。

4.3.6计算单管塔的地震作用时，其重力荷载代表值应

重标准值和各竖向可变荷载组合值之和，结构自重和各竖向可变 荷载组合值系数应按下列规定采用： 1对结构自重（结构和构配件自重、固定设备重等）取1.0； 2对平台活荷载取0.5； 3对平台雪荷载取 0.5与活荷载不重复,取大者),

5.1.1单管塔设计应按现行国家标准《高耸结构设计

1单管塔设计应按现行国家标准《高结构设计规范》进 度、稳定验算。构件和连接设计应满足施工和建成使用阶 受力要求。

5.1.2单管塔选用的钢材材质应符合现行国家标准《钢结构

规范》GB50017的要求。

5.1.3单管塔结构的钢材及连接强度设计值应按本规程附录A 的表 A. 1~ A. 3 采用。

5.1.3单管塔结构的钢材及连接强度设计值应接本规程附

不小于6mm的构件，锌层平均厚度不小于86um；对于厚度小于 6mm的构件，锌层平均厚度不小于65um。对于维护条件较好的 单管塔，也可采用其它方法防腐蚀，此时应按相应的技术标准进行 设计。 5.1.5单管塔结构应有可靠的防雷接地，并满足有关行业标准，

5.1.5单管塔结构应有可靠的防雷接地，并满足有关行

5.2.2单管塔应进行变形验算，并满足本规程第3.0.4条的控制

圆形单管塔考虑应力水平对管壁局部失稳的影响，应按公

1.0 ≤140 73.85 1832.5 () (D)

1.0 t 66.62 1926.5 μd=^0.565+ (D) () ≤245 T

1. 0 = [1. 42(1. 0—0. 000522 ,号) 565≤/F,≤95

5.3.1钢管对接法兰盘可根据法兰位置在筒内、外分为内法兰和 外法兰，法兰螺栓宜采用高强度等级普通螺栓。 5.3.2法兰受压、弯时，其受压边缘的力由筒壁与法兰板之间的 内外环焊缝传递，内外连接焊缝承载能力之和不应小于筒壁承载 能力(图5.3.2)。法兰板受弯应由最大受拉螺栓所在区域控制。

图5.3.2法兰连接示意

1当外法兰盘承受压力和弯矩M时，螺栓最大拉力应按下 式计算：

M.y ≤N. 12

2当内法兰盘承受压力和弯矩M时，普通螺栓或承压型高 累栓最大拉力应按下式计算：

式中t一 内、外法兰盘的厚度（mm）； f—内、外法兰盘钢材的抗弯强度设计值(N/mm）; Mmax 内、外法兰盘螺栓拉力最大区域根据三边支承板所算

出的最大弯矩,Mmax可按表5.3. 4 计算确定。

表5.3.4均布荷载下有加劲助法兰（一边简支，两边固结板） 弯矩计算系数m，和加劲板反力比α

表5.3.4均布荷载下有加劲助法兰（一边简支，两边固结板） 弯矩计算系数m和加劲板反力比α

表5.3.4均布荷载下有加劲肋法兰（一边简支，两边固结板 弯矩计算系数m，和加劲板反力比α

：1α为固结边长度，6为简支边长度（图5.3.4），实际取扇形区域的平均宽 度： 2 法兰板最大弯矩Mmaxmbqb； 3加劲板受力P二αNtmax，Ntmax为单个螺栓最大拉力设计值，按5.3.3条计 算确定：

注：1α为固结边长度，6为简支边长度（图5.3.4），实际取扇形区域的平均宽 度； 2 法兰板最大弯矩Mmaxmbqb； 3加劲板受力P二αNtmax，Ntmax为单个螺栓最大拉力设计值，按5.3.3条计 算确定；

图5.3.4法兰板受弯计算简图

5.3.5法兰加劲肋板焊缝应按下列公式验算(图5.3.5)

5.3.5法兰加劲肋板焊缝应按下列公式验算(图5.3.5)

图 5.3.5 内、外法兰肋板焊缝计算

装偏差，不宜小于套接段外管最大内径D的1.5倍，套接段外管 长度L纵焊缝应按一级焊缝设计。

5.4.1单管塔所采用的筒体壁厚不应小于 5mm,内爬式

5.4.1单管塔所采用的筒体壁厚不应小于5mm，内爬式塔筒体 直径不应小于600mm，爬梯钢管壁厚不应小于3mm，法兰盘厚度 不宜小于20mm；法兰螺栓宜采用高强度等级的普通螺栓。 5.4.2内法兰与管体连接处应开流锌孔，法兰加劲板直角与环焊 缝相交处应设计切角。 5.4.3单管塔塔段长度确定应考虑板材的规格、尺寸及运输和施 工条件限制，并应尽量减少环向接头。 5.4.4焊缝金属应与主体金属相适应，当不同强度的钢材连接 时，应采用与较低强度钢材相适应的焊接材料。 5.4.5设计中不得任意加大焊缝。塔筒对接焊缝的坡口形式：当 板厚t≤6mm时，不宜开坡口；当6mm20mm时宜采用K型坡口。

6角焊缝尺寸应符合下列要

1角焊缝的焊脚尺寸hf不得小于1.5t，t为较厚焊件 当采用低氢型碱性焊条施焊时，t可采用较薄焊件的厚度；

形连接的单面角焊缝，应增加1mm，当焊件厚度等于或小于4mm 时，则最小焊脚尺寸应与焊件相同。 2角焊缝的焊脚尺寸不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍（钢管 结构除外），但板件（厚度为t)边缘的角焊缝最大焊脚尺寸，尚应 符合下列要求： 1)当 t≤6mm,ht≤t; 2)当 t>6mm,h≤t一(1～~2)mm; 3）角焊缝两焊脚尺寸应相等。 4）侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度不得小于8h和 40mm。 5）侧面角焊缝的计算长度不宜天于60h，当大于上述数值 时项目管理和论文，其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧面角焊缝全长分 布时，其计算长度不受此限。 5.4.7单管塔连接法兰螺栓应采用双螺母防松，靠近地面的地锚 螺栓宜采取防拆卸措施。 5.4.8受剪螺栓的螺纹不宜进入剪切面。 5.4.9当塔筒连接采用内法兰时，宜采用有加劲肋法兰形式。 5.4.10单管塔连接法兰构造应符合下列要求： 1法兰螺栓布置应采用多而密的高强度等级螺栓，螺栓巾心 到管壁距离应满足操作要求； 2对于有加劲肋法兰盘：管径小于120mm时，螺栓不应少 于4个；管径天于120mm时，螺栓不宜少于6个；加劲板的厚度不 应小于板长的1/15，并不小于5mm； 3当钢管与法兰板连接时，钢管应进入法兰板，双面坡口应 焊接； 4 柱脚底部法兰盘宜设置调节螺母。 5.4.11 焊缝应避免立体交叉。

到管壁距离应满足操作要求； 2对于有加劲肋法兰盘：管径小于120mm时，螺栓不应少 于4个；管径大于120mm时，螺栓不宜少于6个；加劲板的厚度不 应小于板长的1/15，并不小于5mm； 3当钢管与法兰板连接时，钢管应进入法兰板，双面坡口应 焊接； 4 柱脚底部法兰盘宜设置调节螺母。

5.4.12单管塔开孔时，孔横截面宽和孔长应尽可能小

强材料超出孔的上、下缘的长度不宜小于孔的宽度。 5.4.13柱脚宜外包高度不小于200mm的混凝土，外包高度应 覆盖锚栓顶。

6.1.1单管塔的基础选形应根据建设场地条件和地基状况，按表 6. 1. 1 确定,

表 6. 1.1单管塔基础选型

6.1.2 单管塔的基础满足表6.1.2的条件时建筑CAD图纸，可 表6.1.2可不作基础变形验算的条件

61.3在正常使用极限状态标准组合下，基础底面充许脱开地基 土的面积不应大于底面全部面积的1/4。 6.1.4单管塔地基基础设计前应进行岩土工程勘察。 6.1.5单管塔地基基础设计中所采用的荷载效应最不利组合与 相应的抗力代表值应符合下列规定：

定桩数时，传至基础或承台底面上的荷载效应应按正常使用极限 状态下荷载效应的标准组合。相应的抗力应采用地基承载力特征 直或单桩承载力特征值。 2计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使 用极限状态下的荷载效应的准永久值组合，当风玫瑰图严重偏心 时，取风的频遇值组合，不应计入地震作用。 3计算地基和斜坡的稳定及滑坡推力、地基基础抗拔等时， 应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，但其荷载分项系 数均为1.0。 4在确定基础或桩承台高度、计算基础内力、确定配筋和桩 身强度验算时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力， 应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项 系数。 6.1.6当单管塔地基基础有可能处于地下水位以下，进行抗倾覆 计算时，应考虑地下水对基础及基上覆土的浮力作用，并确定地下 水对基础有无侵蚀性及进行相应的防腐蚀处理。 5.1.7钢结构单管通信塔独立扩展基础及短柱基础边缘靠河边 距离较近时河边应设护坡，且基础边离开有可靠护坡的河边的距 离不应小于基础理深的0.4倍。 6.1.8单管塔的基础埋深应大于当地冻土深度，并选择合适的地 基土作为持力层。