1风险分析，确定可能的危险源及影响到的结构构件。 2结构体系和构造设 3关键构件判别耳刺余结构统倒塌性能分析。 4偶然荷载俗下构件强度及其防护设计。 5必要的差筑隔离阻挡装置设计。 3.1.4大跨度建筑空间结构按照抗连续倒塌重要性可分为三级。 级：特别重要建筑，屋面塌将导致极大的人员伤亡或重 大社会不良影响，建筑使用功能不能中断。 二级：重要建筑，人员密集型或屋面塌将导致人员伤亡或 社会不良影响，一旦发生局部构件失效，建筑使用功能需要尽快 恢复。 三级：一般建筑，非人员密集型或屋面倒塌一般不会造成人 员伤广，社会影响较小。 3.1.5大跨度空间结构抗连续倒塌设计时，应根据建筑重要性分

构件和分析方法。 3.1.6大跨度空间结构的抗连续倒塌设计，可考虑恒荷载、活荷 载、风荷载和偶然荷载参与组合，对应的荷载组合系数应根据现 行国家标准《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068、《建筑结 构荷载规范》GB50009的相关规定进行选取 3.1.7大跨度空间结构的抗连续倒塌分析，可采用拆除构件法或X 直接动力分析法。 3.1.8大跨度空间结构抗连续倒塌分析，宜考虑几何非线性效 应；当采用非线性动力分析方法时，宜同时考虑几何非线性和材 料非线性效应。 3.1.9当采用非线性动力方法进行大跨度空间结构抗连续倒塌 分析时，宜采用荷载的标准组合，并采用标科强度标准值对构件 进行强度校核。 3.1.10为避免发生偶然事件时建筑结构发生连续倒塌破坏，应 采取措施防止建筑结构遭受偶然事件或减小偶然事件对建筑结 构的影响，同时应通过抗连续倒塌设计使建筑结构具有抗连续 倒塌能力。 3.1.11防止建筑结构遭受偶然事件或减小偶然事件对建筑结构 的影响，可采取爵让、隔离、控制等措施， 3.1.12大跨度空间结构的建造、改造和拆除，在编制施工方案时 应开展连续倒塌设计，可根据本标准附录A进行。 3.可采取以下措施降低结构发生连续倒塌的可能性： 1对关键构件进行保护与隔离，避免偶然事件的发生或降 低其可能性。 2对关键构件进行加强，降低其失效的可能性。 3调整结构布置，降低结构因构件失效发生连续倒塌的可 能性。

3.2.1大跨度空间结构宜选用元余度高的结构体系，且应满足以 下基本要求： 1具有较好整体稳固性。 2具备多条传力路径。 4关键受力部位应具有较多的余约束。 5结构构件宜有足够的塑性变形能力。 6对防止结构倒塌起关键作用的构件、连接及支座应具有 足够的承载力。 茶 7下部支撑结构应有较多的允余度及备用传力途径。 3.2.2大跨度空间结构的连接宜满足以下要求： 1宜采用塑性破坏模式的连接节点避免节点发生脆性 破坏。 2当采用半刚性娃接节点时应在设计分析模型中考虑节 点刚度对结构变形板限承载能力的影响，且应避免节点失效引 起结构的连续倒。 3.2.3大跨度空间结构的支座应满足以下要求： 1承载力应具备一定的安全储备。 对于重要的承压型支座，应同时具备一定的抗拉承载力； 用只能承受压力的支座时，应有支座受拉时的应对措施。 3可滑移支座设计应预留足够的可滑动距离资料范本，并设置可靠 的限位装置或防跌落装置。

3.2.1大跨度空间结构宜选用余度高的结构体系，且应满足以 下基本要求： 1具有较好整体稳固性。 2 具备多条传力路径。 4关键受力部位应具有较多的余约束。 5结构构件宜有足够的塑性变形能力。 6对防止结构倒塌起关键作用的构件、连接及支座应具有 足够的承载力。 茶 及备用传力途径

1宜采用塑性破坏模式的准接节点避免节点发生脆性 破坏。 2当采用半刚性接节点时应在设计分析模型中考虑节 点刚度对结构变形和板限承载能力的影响，且应避免节点失效引 起结构的连续倒霸。

3.2.3大跨度空间结构的支座应满足以下要求： 1承载力应具备一定的安全储备。 对于重要的承压型支座，应同时具备一定的抗拉承载力； 用只能承受压力的支座时，应有支座受拉时的应对措施。 3可滑移支座设计应预留足够的可滑动距离，并设置可靠 的限位装置或防跌落装置

4拆除构件法抗连续倒塌能力评

1根据风险分析结果初步确定需要拆除的构件。 2逐个拆除被选择的构件对拆除构件后的剩余结构进行 抗连续倒塌计算。 3根据剩余结构构件的内变形、塑性发展水平，按本标 准第4.4节的规定判别结构是香满足抗连续倒塌设计要求。 4当第3的评估结果不能满足要求时，可直接对结构或 构件进行调整后再次计算，直至满足要求；也可对拆除的构件进 行加强或来用直接动力分析法进行全过程抗连续倒塌分析，再次 评估合采取针对性措施。 .3拆除构件后的剩余结构的抗连续倒塌计算，可根据结构体 系特点选用静力弹性、静力弹塑性或动力弹塑性分析方法。 4.1.4抗连续倒塌分析时，计算模型的几何尺寸、计算参数、边界 条件等，应根据结构实际情况确定，各种假定和简化应符合偶然 事件发生时结构的实际工作状况。 4.1.5采用拆除构件法进行抗连续倒塌分析时，应根据被拆除构

4.2.1采用拆除构件法进行大跨度空间结构抗连续倒塌设计时， 宜选择经初步风险分析判断得到的关键构件， 4.2.2大跨度空间钢结构可选择下列构件作为被拆除构件： 1下部支撑结构的角柱、中柱等承重构件。 2屋盖结构靠近支座的构件、受力较大的构件或特殊荒点。 3代表性支座。 4.2.3当偶然事件较为明确时，也可根据以下原则确定被拆除 构件： 1根据建筑内的可燃物数量、燃烧逆率及蔓延可能性结合 标准升温曲线确定，也可取为耐火时间赛求较高的构件。 2根据爆炸可能发生位置和构件抗爆炸分析的结果确定 3根据交通流线规划情况对汽车可能到达的位置进行判断 三确宁

2在拆除构件的剩余结构上分步施加楼面（屋面)重力荷载 以及水平荷载进行结构计算。 4.3.3采用动力弹塑性方法进行抗连续倒塌计算时，应符合下列 规定： 1通过动力荷载向量作用过程模拟直接考虑动力效应， 2采用剩余结构的阻尼。 3时程分析的积分步长应满足计算精度的要求 4.3.4采用动力弹塑性方法进行抗连续倒塌计算时，剩余构作 用的动力荷载向量时程可按下列规定确定： 1作用点为剩余结构与被拆除构件的连接节点。 2作用方向与原结构重力荷载产生的被拆除构件端点内力 设计值向量的方向相反。 3荷载向量时程可按下式确定 X（ 力（）： (4.3.4) Yt2) 式中：力(t) 作用在剩余结构与被拆除构件的连接节点的动 力薇载向量时程 源结构重力荷载产生的被拆除构件端点结构整 体坐标下的内力向量； 时间； 被拆除构件的失效时间，即动力荷载向量由P： 减至0的时间，不大于0.1T1，T1为剩余结构的 基本周期； t2 一动力荷载向量时程作用时间，通过试算确定，可 计算到结构响应基本趋于稳定 4.3.5采用动力弹塑性方法进行抗连续倒塌分析时，应首先采用

4.3.5采用动力弹塑性方法进行抗连续倒塌分析时，应首先采用 静力方法在原结构上分步施加重力荷载与水平荷载的组合，在此受 力状态下采用动力弹塑性方法模拟杆件失效后剩余结构的响应。

4.4.1采用静力弹性方法进行天跨度空间结构抗连续倒塌计算

4.4.1采用静力弹性方法进行大跨度空间结构抗连续倒塌计算 时，通过验算剩余结构构件的承载力来评估结构体系的抗连续倒 塌能力。 4.4.2采用弹塑性分析方法进行结构抗连续倒塌计算时，结构倒 塌失效判断标准如下： 1侧向失效。主要竖向构件侧向位移角超过限值：框架柱 为1/30，排架柱为1/20，剪力墙为1/70。 2竖向失效。屋盖竖向变形与跨度的比值超过限值，且超 过区域的面积比例达到30%以上：单层网亮和格构式拱结构为 1/150，网架为1/120，立体桁架为1/6

f.4.1 时，通过验算剩余结构构件的承载力来评估结构体系的抗连续倒 塌能力。 4.4.2采用弹塑性分析方法进行结构抗连续倒塌计算时，结构倒 塌失效判断标准如下： 1侧向失效。主要竖向构件侧向位移角超过限值：框架柱 为1/30，排架柱为1/20，剪力墙为1/70。 2竖向失效。屋盖竖向变形与跨度的比值超过限值，且超 过区域的面积比例达到30%以上：单层网尧和格构式拱结构为 1/150，网架为1/120，立体桁架为1/6 4.4.3构件的失效可采用以下判瓶标准： 1水平构件：钢梁的塑性转角超这Max（1/50，跨高比） 200）；钢筋混凝土梁塑性转角超过1/25竖向变形呈发散趋势或 影响安全使用。 M 2竖向构件：稳；压弯破环的混凝土构件混凝土压应变超 过极限应变，或报筋拉应变超过12倍屈服应变；钢构件塑性应变 超过12倍愿服应变。 4.4.4，拆除某支撑构件不能满足结构抗连续倒塌设计要求时 应调整方案或采取加强防护措施。当采用加强措施时，可在该构 件表面附加80kN/m侧向偶然作用设计值，此时其承载力应满 足下列公式要求：

1水平构件：钢梁的塑性转角超这Max（1/50，跨高比） 200）；钢筋混凝土梁塑性转角超过1/25竖向变形呈发散趋势或 影响安全使用。 2竖向构件：稳；压弯破球的混凝土构件混凝土压应变超 过极限应变，或报筋拉应变超过12倍屈服应变；钢构件塑性应变 超过12倍愿服应变。 4.4.4，拆除某支撑构件不能满足结构抗连续倒塌设计要求时 应调整方案或采取加强防护措施。当采用加强措施时，可在该构 件表面附加80kN/m侧向偶然作用设计值，此时其承载力应满 足下列公式要求：

式中：R。构件承载力设计值；

Rd≥Sd Sa = Sek + 0.6So + SA

SGk 永久荷载效应标准值； S Qk 活荷载标准值的效应； Sad 侧向偶然作用效应设计值。

5.1一般规定 5.1.1符合下列条件之一的大跨度空间结构应进行抗爆炸连续 倒塌设计： 1抗连续倒塌重要性等级为一级。 2抗连续倒塌重要性等级为二级且爆炸危险性较大。 5.1.2抗爆炸倒塌设计可按下列步骤进行： 1通过爆炸风险分析确定抗爆标构件和设计爆炸荷载。 2对目标构件进行抗爆分样，如构件不失效，可判断结构满 足抗爆炸倒塌设计；否则，码按第3步进行结构抗连续倒塌分析， 或按第4步重新进行挑爆炸倒塌设 3采用拆除构待法、改进的拆除构件法或直接动力法进行 结构抗连续倒璨分析，如满足抗爆炸倒塌设计要求，则结束；否 则，按第4我重新进行抗爆炸倒塌设计。 4通过提升防爆措施、调整结构布置、加强构件等方式提高 建筑防爆能力，重新进行抗爆炸倒塌设计。 31.3大跨度空间结构抗爆炸倒塌分析可采用拆除构件法、改进 的拆除构件法或直接动力法。当爆炸对失效构件周边构件可能 产生较严重影响时，可采用改进的拆除构件法或直接动力法进行 抗连续倒塌分析。当采用改进的拆除构件法时，应首先施加结构 初始条件和构件初始损伤以模拟爆炸荷载对周边构件影响，再在 此基础上进行拆除构件法分析

5.1.4对于抗连续倒塌重要性为一级的天跨度空间结构，宜采用 直接动力法全过程模拟爆炸作用和结构动力响应。 5.1.5改进的拆除构件法分析步骤如下： 1建立结构的有限元模型。 2对结构施加本标准第5.1.6条规定的荷载，并使结构达到 静力平衡。 V 3确定炸药起爆位置和爆炸当量。 上的爆炸荷载。 5通过构件抗爆分析，确定移除构件周围构的初始损伤。 6移除目标构件，同时对周围构件施加初始速度和初始位 移，对构件损伤区域的材料属性进行修正 7继续按常规的拆除构件法进衍分析。 5.1.6采用拆除构件法或改进拆除构件法进行结构抗连续倒塌

城 (5.1.6) 式中：L。 衍载组合的设计值； 1.3，有利时可取0.9； 楼面可变荷载频遇值系数，按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的有关规定取值； QR 屋面可变荷载频遇值系数，按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009的有关规定取值； Qs 雪荷载准永久值系数，按现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的有关规定取值； Gk—永久荷载标准值； Qik 楼面可变荷载标准值；

QRk屋面可变荷载标准值； Sk雪荷载标准值； 2———竖向荷载动力放大系数（当采用线性静力法时，对 拆除构件相连跨且位于拆除构件以上楼层的构件 取2.0，其他位置构件取1.0；采用非线性静力法时， 对拆除构件相连跨且位于拆除构件以上楼层的钢 结构构件取1.35，混凝土框架结构构件取1.5，混凝 土剪力墙结构构件取2.0，其他位置构件取0，当 采用非线性动力法和改进拆除构件法时所有构件 均取10

5.2.1设计爆炸荷载的当量和爆炸位置，根据建筑所在地社会 环境、爆炸物管控制度，建筑及周边环境、建筑功能布局、防爆减 爆措施等情况，通过爆烊风险分析确定 5.2.2爆炸荷载应按三硝基甲TNT)炸药爆炸产生的冲击波 效应进行计筹，其他炸药种类应换算成等效TNT当量。 5.2.3对于非近距离室外爆炸，作用在封闭矩形建筑物的前墙、 侧墙及屋面、后墙上的爆炸荷载，其正压作用按图5.2.3所示的规 律变化，结构抗爆分析时可不考虑其负压作用。相关取值见本标 准附录B

图5.2.3封闭矩形建筑物上的爆炸荷载

5.2.4当满足以下条件时，宜采用试验或数值方法确定作用于构 件的爆炸荷载： 1 爆炸物周边情况复杂。 2爆炸冲击波受障碍物阻挡后发生不规则反射或折射。 3近距离爆炸。 4接触爆炸。

5.2.4当满足以下条件时，宜采用试验或数值方法确定作用于构 件的爆炸荷载： 1 爆炸物周边情况复杂。 2爆炸冲击波受障碍物阻挡后发生不规则反射或折射。 3近距离爆炸。 4接触爆炸。

主爆炸作用下材料的动态强度应按下列式计算

5.4.1结构构件抗爆分析应包括抗剪承载力验算和变形验算。 5.4.2构件抗爆分析可采用等效静载法或非线性动力分析法；近 距离爆炸或接触爆炸时，应采用试验法或非线性动力分析法

5.4.1结构构件抗爆分析应包括抗剪承载力验算和变形验算。

勾件抗爆分析时，荷载效应组合应按下式计算

S=YQGSQGk +YGSGk +ZYLGSLG

式中：S 荷载效应组合的设计值； YQG 爆炸荷载分项系数，取1.0； SQGk 爆炸荷载效应标准值； YG 永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时取1,7 有利时取0.9； SGk 按永久荷载标准值计算的荷载效应： YLG 可变荷载分项系数，第1个可变荷载取额遇值系数， 其余可变荷载取准永久值系数，接现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB50Q&规定取值； 按可变荷载标准值计算的荷载效应，风荷载不参加 组合。

炸作用分别按式（5.4.4)稀式（5.A4)将图5.2.3确定的超压 峰值简化为均布静荷载，构件材料参数采用动态强度和动态弹性 模量。

Qes=KaP Q= K,P.

式中：QES 用于构件变形计算的均布等效静荷载标准值 (kPa); 用于构件剪力计算的均布等效静荷载标准值 (kPa) :

Kd 构件的受弯动力系数； Ks 构件的剪力动力系数，按图5.4.4确定； P. 作用于构件的超压峰值（kPa)； Go 构件的基本频率（1/s）； t。 正压作用时间（s），前墙取tof，侧墙和屋面取toa 后墙取tob一tsb; [u 允许延性比，按本标准第5.4.6条确定

图5.4.4剪力动力系数

5.4.5采用数值模拟方法进行构件抗爆分析时，爆炸作用可按本 维第5.2.3条或第5.2.4条确定，构件材料宜按本标准第5.3.3条 用动态本构模型。 5.4.6结构构件的变形超过表5.4.6规定的允许弹塑性转角或允 许延性比，可认为结构构件失效

表5.4.6结构构件的允许变形值

5.5.1结构分析应按本标准第5.3.3条采用材料的动态本构模 型，阻尼比可按构件材料取值：钢筋混凝土构件0.05，钢构件 0.02，型钢混凝失构件0.035。 5.5.2永久微载和可变荷载组合的设计值应按下式计算，

I 荷载组合的设计值； 永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利 时可取1.3，有利时可取0.9； pQL，QRyQs 楼面可变荷载频遇值系数、屋面可变荷载频遇 值系数、雪荷载准永久值系数，均按现行国家标 准《建筑结构荷载规范》GB50009规定采用； 永久荷载标准值； Quk 楼面可变荷载标准值；

QRk一屋面可变荷载标准值； Sk一雪荷载标准值。 5.5.3直接动力法可按下列步骤进行： 1 假定结构为刚体，建立炸药、空气和刚体结构的数值 模型。 2模拟爆炸冲击波的传播过程，确定作用于刚体结构的爆 炸荷载。 3建立结构的数值模型，按本标准第5.5.2条施加荷载。 4对结构施加爆炸荷载，进行动力分析。 饿 跨空间结构的抗爆炸连续倒塌能内。 5.6.2可采取下列措施减小爆炸对结购的威胁： 1加强安检措施增大建筑脑税安全距离。 2设置隔离阻消装置，阻止爆炸物靠近关键结构构件。 3设置防墙等防护设施，避免关键结构构件直接承受爆 炸作用。 5.6.3，采取下列措施提高结构抗爆能力： 增加结构替代传力路径，形成穴余度高的结构形式。 2 2优化结构布置或增强连接性能，提高结构整体性。 3通过外包钢板、改进截面设计等措施提高关键构件的抗 爆性能。 4通过减小构件迎爆面、设置吸能缓冲层等减爆措施，降低 关键构件承受的爆炸荷载

6.1.1同时符合下列条件的大跨度空间结构，应进行撞击下的抗 连续倒塌设计： 2承重构件暴露于车辆可撞击范围 6.1.2大跨度空间结构的抗撞击倒塌设计，应进行风险分析和安 全规划设计，减少汽车撞击发生的概率。 6.1.3撞击下抗连续倒塌设计苛按下列步骤进行： 1通过风险分析撞击发生的可能位置和撞击路线、撞击角 度，确定撞击荷载和抗撞击构件。 2根据结构体系和撞击希载特征，选择合适的分析方法。 当撞击力对结构壁体可能产生较大破坏或变形时，进人第5步， 否则进入第3步。 3采用拆除构件法进行抗连续倒塌分析，如果结构整体安 全，则抗撞击倒塌设计结束；如果存在连续倒塌的危险，则进人下 实步骤，对可能失效的构件进行抗撞击能力分析，或提出相应的 隔离、保护措施。 4计算汽车撞击荷载的大小、位置和作用方向，对可能失效 构件进行抗撞击分析。如果构件不失效，则结构满足抗撞击倒塌 设计要求；如果构件失效，则对失效构件进行重新设计或采取其 他技术和管理措施。 5采用直接动力法进行全过程抗撞击倒塌分析

措施。 6.1.4大跨空间结构的抗撞击倒塌设计应采取的一般原则： 1应包括构件抗撞击设计和结构抗撞击连续倒塌设计。 2可选取与基础直接连接或支座底面标高小于1.5m的构 件进行抗撞击分析。 3可采用等效静力荷载或直接动力荷载进行构件的抗撞击 能力分析。 4根据可能的汽车类型、撞击速度、撞击方向等因素，确定 撞击荷载的大小。 5根据撞击荷载和结构特性选择撞击分杭方法。 6根据分析结果，对构件重要性进衍类，并采取相应的技 术和管理措施。 6.1.5采用等效静力荷载进行汽華撞击倒塌分析时，动力放大系 数可取2.0。

621应根据撞击高度、总质量、撞击速度、撞击角度等因素确定 汽军撞击荷载。 6.2.2对普通轿车和卡车，可根据表6.2.2选用撞击荷载标准值

表6.2.2汽车撞击荷载的标准值

6.2.3撞击荷载可采用下式进行简化计算，

P=mu/A A=Vm/k k=EA/L

非线性动力分析方法时，作用于构件的撞击动

标准第6.2节确定，构件材料参数宜采用动态强度和动态弹性 模量。 5.3.5采用非线性动力分析方法时，应先施加使用阶段荷载，然 后进行撞击荷载的非线性动力分析，分析时间不少于被撞击构件 第一阶自振周期的5倍。 6.3.6在撞击荷载作用下，可按本标准第4.4节对构件进行失效 判断和能力评估

6.4.1大吨位汽车撞击、高速撞击、水平撞击对结构局部或整体 可能产生较大破坏或变形时，应采用直接领力法进行抗撞击倒塌 分析，以考虑撞击碰撞对结构整体受力的影响。 6.4.2采用直接动力法进行抗撞丧倒分析时，应采用非线性单 元模型和材料本构模型。 4 6.4.3采用直接动力法进行抗撞击倒塌价析时，应先施加正常使用 阶段的静荷载并进行过算然后进衍氧击荷载的非线性动力分析。

7.1一般规定 7.1.1符合下列条件之一的大跨度空间结构应进行璇火灾连续 倒塌设计： 1火灾危险性较大。 7.1.2抗火灾连续倒塌设计的目标炭灾时，在设计要求的耐 火极限内，结构不发生连续倒塌。 7.1.3大跨度建筑结构的抗火实连续倒爆设计可以采用拆除构 件法和全过程分析法，当来的拆除构伙法时，剩余结构的荷载动 力放大系数可取1.0 7.2 设计参数 7.2.1/ 可按以下原则选取： 2建筑空间符合大空间特性时，采用考虑建筑内可燃物数 量与燃烧特性、空间几何特性和建筑物理特性的设计火灾场景。 7.2.2火灾作用的范围可按以下原则选取： 1大跨度建筑内的独立功能区间范围 2大跨度建筑内的防火分隔区间范围。 7.2.3设计火灾作用的持续时间可按下列原则确定：

1采用拆除构件法进行设计时，根据建筑内的可燃物数量、 然烧速率及蔓延可能性，结合标准升温曲线确定，也可取结构构 件耐火极限要求的较大值。 2采用全过程分析法进行设计时，根据建筑内的可燃物数 量、燃烧速率及火灾蔓延情况确定，也可取设计要求的结构构件 耐火极限的较大值的1.3倍。 X 7.2.4结构构件的温度根据设计火灾的升温曲线，由传热学原理 计算得到，钢构件的温度可根据现行国家标准《建筑钢结构防火 技术规范》GB51249中的方法确定。 公

现行国家标准《建筑钢结构防火技术规范》GB51249或本标准附 录 D 确定。

7.3抗火灾连续倒塌计算

7.3.1采用拆除构件法进行抗火灾连续倒塌计算时，应符合下列 规定： 1根据构件的温度和构件的组合效应，对结构的构件进行 失效判定。 2拆除火灾持续时间内抗力小于组合效应或温度临界 温度的构件。 3对拆除构件后的结构进行结构分析与承载力验算，验算 时应考虑温度对构件效应和抗力的影响。公 7.3.2采用全过程分析法进行抗火灾倒隔计算时，应符合系列 规定： 应考虑热膨胀、材料力学特性随温度变化对火灾下结构 反应的影响。 2应选择最不利的设计火灾场景，并考虑降温过程中的不 利影响。 3同一防火分座内各构件降温过程中的温度按比例同步从 最高温度降低至受火前的温度。 4应考几何非线性、材料非线性的影响，结构中如有构件 失效，其承担的荷载应分配到相邻构件上。

7.4.1可以通过下列措施降低火灾下天跨度建筑结构的连续倒 塌风险： 1 减少建筑内的可燃物数量，降低建筑内物品的燃烧性能， 2 在建筑内设置主动灭火措施。 3增加结构的传力路径。

4提高受火构件的耐火极限。 5增加构件的承载力余量。 6提高连接的抗火性能。 7.4.2对于钢筋混凝土构件，可采用下列措施提高其抗火灾倒塌 能力： 1对构件进行防火保护或加大防火保护程度。 2增加构件截面尺寸。 3增加构件钢筋保护层厚度。 息公共 7.4.3对于钢或其他金属材料构件和连接，可采用下列措施提高 其抗火灾倒塌能力： 2增大构件截面。 3增加连接强度。

8.2.1隔离阻择装置的设计原则

隔离挡装置应根据防撞等级设计。 2.隔离阻挡装置可采用防撞墩或防撞墙。 防撞墩可采用固定式或可移动式、可自动升降式、可折叠 我等非固定式。 4隔离阻挡装置兼作交通护栏时，还应满足交通护栏相关 设计要求。 8.2.2外围隔离阻挡装置的防撞等级划分为L1、L2、L3、M1、 M2、M3、H1、H2和H3九级。各防撞等级对应的碰撞条件和 碰撞动能可按表8.2.2采用

表8.2.2隔离阻挡装置的防撞等级划分

8.2.3隔离阻挡装置可基于试验或计算分析的结果进行设计。 当车辆侵人距离不大于0m时，可以认为隔离阻挡装置达到设计 所需的防撞等级

图8.2.3车辆侵入疏离定义

8.3结构构件防护装置 8.3.1应进行关键结构构件的风险分析，确定关键结构构件的防 护需求，设计防装置。 8.3.2结构构件的防护装置可选用隔离装置、加强装置和防撞减 爆装置 8.3防护装置可基于试验或计算分析的结果进行设计，

附录A建造和改造阶段抗连续倒

A.1一般规定 A.1.1大跨度空间结构建造、加固、改造及拆除时，施必方案应包 含结构抗连续倒塌设计相关内容，并制定明确的技术路线，包括 施工工况、工序安排、主要机械及其他施工荷载布置和结构受力 分析，并应考虑施工次序、位移、温度变化初始应力或残余应力 等因素的影响。 A.1.2大跨度空间结构加固、改造前应对原结构进行可靠性鉴 定，并作为确定技术路线的依据，其内容宜危含下列内容： 1建筑结构改动历史霆筑使用规状、构件变形、损伤状况、 支座情况、沉降变形等。) 2主要结构材料力学性能 3抗震验算、结构安全性评定。 4，环境安全影响因素分析。 特殊结构应进行专项试验。 1.3大跨度空间结构加固、改造阶段，应由第三方机构进行结 构检测和监测，检测单位应根据设计要求编制专项检测和和监测 方案。 A.1.4在建造及加固、改造阶段，主体结构构件和临时设施结构 构件的承载力应符合下列公式：

1建筑结构改动历史霆筑使用规状、构件变形、损伤状况、 2主要结构材料力学性能 3抗震验算、结构安全性评定。 4周达环境安全影响因素分析。 人特殊结构应进行专项试验。 1.3大跨度空间结构加固、改造阶段，应由第三方机构进行结 构检测和监测，检测单位应根据设计要求编制专项检测和和监测 方案。 A.1.4在建造及加固、改造阶段，主体结构构件和临时设施结构 构件的承载力应符合下列公式：

式中：S.荷载组合的效应设计值：

R。结构构件的承载力设计值； Y。———结构重要性系数，主体结构构件不应小于1.0，临时 设施结构构件可取0.9~1.0

R。结构构件的承载力设计值； Y。———结构重要性系数，主体结构构件不应小于1.0，临时 设施结构构件可取0.9~1.0

A.2结构建造过程抗连续倒塌设

A.2.1大跨度空间结构建造过程的抗连续倒塌设计应包括建造 过程的主体结构和临时支撑结构，并进行施工过程模拟分积， A.2.2大跨度空间结构施工验算模型的边界条件应与实际相符。 A.2.3施工过程中应对临时支撑、地基承载力、附着在永久结构 上的施工设施进行计算分析，并防止连续倒塌的发生。 A.2.4建造过程中的抗连续倒塌设计应感周边条件实施的影 响，施工单位编制的实施方案应和设讯况一致， A.2.5当采用多机联动共同作业结构平移和提（顶)升等施工工 艺时，施工前应分析个别施工析械或机具失效，以及平移和提 （顶)升过程中不同步效应的影响，避免纬构在施工过程中发生连 续倒塌。 A.3结构加固、改造施工阶段抗连续倒塌设计 A.3.1 大跨度空间结构改造、加固宜遵循先加固后拆除的施工顺 当采取先拆除、后加固改造时，应对拆除过程进行抗连续倒 瑜分析。

Sa=na(SGk+ZSqk)+pwSwk

式中：Sd 荷载效应设计值； SGk 永久荷载效应标准值； Seik 竖向可变荷载效应标准值； Swk 风荷载效应标准值； 中q 第i个竖向可变荷载的准永久值系数； 9W 风荷载组合值系数，取0.2； 7d 动力放大系数，当构件直接与被拆除竖向构件相连 时取2.0，其他构件取1.0。 A.3.4主体结构拆除或改建工程的施工方案，应符合刻规定： 1施工前应通过施工过程分析评估拆除工拆除流程的 合理性和安全性。 员 2拆除过程中，应重点监测相邻、相关结构的稳定性和已有 损伤的重要构件的安全性。 3在拆建或拆建与增层交替施工的过程中，应对拆建前、拆 建中、拆建后、增层施工中等关键压况进衍整体和局部的应力、变 形预分析、监测和控制。， X 4应对基础沉降及围护结构激裂缝进行监测。 A.3.5对改变结构冷历路径的致造施工，应对下列内容进行监测 和控制： 1改造部位主要构件的变形和应力。 临时支撑结构的变形和应力。 整个卸载过程的变形和应力。 3.6 6大跨度空间结构施工出现下列状况时，应立即停止施工， 并应在查清原因且明确下一步方案后方可重新开始施工： 1现场出现原建筑结构检测鉴定报告中未涉及的影响结构 安全的情况 2现场条件与设计假设工况不符。 3现场条件与施工过程分析假设工况不符。 4在无重大施工状态和荷载变化的情况下，监测结果突变。

5主要项目的监测数据超过预警值。 A.3.7大跨度空间结构加固、改造阶段，应采取下列防连续倒塌 措施： 1建筑中的可爆物应全部移出或彻底清除。 2建筑中的可燃物宜全部移出，当不能全部移出时，除应按 相关规定设置临时消防设施或消防防护措施外，尚宜按本标准策 7章的规定进行抗火灾连续倒塌判别。 A.3.8具有复杂性或特殊性工艺的改造、拆除施工项目应进行 施工过程的抗连续倒塌专项评审。

附录B封闭矩形建筑物的前墙、侧墙及屋面、 后墙上的爆炸荷载参数

海绵城市标准规范范本附录B封闭矩形建筑物的前墙、侧墙及屋面、 后墙上的爆炸荷载参数

式中：W一等效TNT当量（kg）。 B.0.2作用在前墙上的超压峰值P应按图B.0.2中P。值确定 结束时间T。应按式(B.0.2)计算：

式中：W等效TNT当量（kg）。 B.0.2作用在前墙上的超压峰值P应按图B.0.2中P，值确定， 结束时间T应按式(B.0.2)计算：

墙超压正压作用的比例冲量（kPa·s/kg/3） .0.2中i.值确定

天然气标准图B.0.2正压作用荷载参数

Pra=Ce·Psa+Ca·qo Tm.=/m·W1/3 T.. = l.m · WI/3