本图集对超限高层建筑相关抗震设计原则进行归纳总结，对性能化设计要求及成熟方法予以介绍，对常见问题进行梳理并提出解决措施等，可供设计、审查人员借鉴参考。
本图集适用于四川省抗震设防烈度为6~9度的超限高层建筑的抗震设计、抗震设防专项审查及施工图审查。

序号标题内容多塔结构、连体结构、错层结构等复杂高层结构由2个及以上相对独立的结构单元组成，并通过相互连接形成整体结构。复杂高层结构的扭转效应指标（位移比）应根据各自特点有针对性地进行甄别和控制；降低各结构单元自身的扭转效应，有利于降低由于复杂性引起的整体结构地震作用效应影响。1多塔结构楼层位移比应采用整体模型计算，并按大底盘楼层、上部各塔楼楼层分别考察扭转位移比：2连体结构楼层位移比应采用整体模型计算，并按连体楼层、各塔楼楼层考察位移比；3错层结构扭转位移比计算时，应采用每块错层楼盖分块刚性的假定进行整体计算，并控制每块刚性楼盖的扭转位移比，按楼盖四个角4. 5. 4复杂高层结构位移比点的对应数据复核并满足位移比限值要求：4位移比限值可参考表4.5.4。表4.5.4位移比限值建筑类型不宜超过不应超过A级高度、高层民用建筑钢结构1.2 1.5 B级高度、超过最大适用高度的混合结构、复杂高层结构1. 2 1. 4楼层最大层间位移角<弹性层问位移角限值的40%1. 6多塔结构、连体结构等复杂高层结构由2个及以上相对独立的结构单元组成，并通过相互连接形成整体结构。复杂高层结构的抗扭转能力指标（周期比）应根据各自特点有针对性地进行甄别和控制；提高各结构单元自身的抗扭转能力，可降低由于复杂性引起的整体结构地震作用效应影响。1大底盘多塔结构。底盘顶板以上的各个单塔楼应分别验算并满足要求；大底盘部分，宜将底盘结构单独取出，将上部塔楼质量附加在底盘顶板的相应位置上，对该底盘结构模型进行固有振动特性分析，计算其周期比并满足要求。2连体结构。若连接体与塔楼为滑动连接，塔楼应按各自独立模型并考虑连接体质量附加分别控制周期比；若连接体与塔楼为刚性连接4. 5. 5复杂高层结构周期比或铰接连接，宜按塔楼各自独立模型并考虑连接体质量附加分别控制周期比，连接体与塔楼整体模型的周期比计算结果仅供参考。3周期比限值可参考表4.5.5.表4.5.5周期比限值建筑类型不应超过A级高度 0. 90B级高度、起过最大适用高度的混合结构、复杂高层结构 0. 85整体计算参数控制超限高层建筑工程抗震设计图集号川|2020G145TY审核陈志强活校对周定松衣设计彭志桢彭志043

序号标题内容5. 8地震安评《四川省建设工程抗御地震灾害管理办法》（省政府今第266号，2013年6月1日）第十三条规定：“建筑抗震设计规范、建筑工程抗震设防分类标准界定的特殊设防类，属于重大建设工程和可能发生严重次生灾害的建设工程的范围，应当在可行性研究阶段进行地震安全性评价，并按照经审定的地震安全性评价报告所确定的抗震设防要求进行抗震设计。”表5.8.1地震安评范围5. 8. 1地震安评范围需要地震安评的建筑工程释义举例特珠设防类建筑详《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223）重大建筑工程省级通讯枢纽、铁路特大型站的候车楼、国际及国内枢纽，指对社会有重大价值或者有重大影响的建筑工程，其确定需与主管部门沟通机场航站楼、百万人口以上城市的电力调度中心发生严重次生灾害的指受地震破坏后可能引发水灾、火灾、爆炸、剧毒或者强腐蚀性物质大量核电站、存放剧毒生物制品和人工细菌与病毒的建筑物建设工程泄漏、生物病菌大量传插等严重次生灾害的建筑工程地震安评报告内容详表5.8.2。表5.8.2地震安评报告内容基本内容与抗震设计相关内容描述1）区域范图最早记录到的历史地震、历史破坏性地震数量、最大历史地震、历史地资料完整的年代、以及区域内现代地震观测台网记录的地震资料概况区域的地震2）地震活动空间分布特征评价，包括不同强度地震发生的空间分布特征、区域平均素源深度等活动环境3）地震活动时间分市特征评价，包括各地廉带的地震活动期、各活动期的起止年限、未来100年地活动水平4）历史地震影响评价，包括工程场地所遗受到的最大历史地震影响烈度及烈度的频次特征5. 8. 2地震安评报告内容1）工程场地在区域大地构造上的位置，对场地所在的大地构造单元的评价区域地震构2）区域新构造运动特征，对场地所在新构造分区单元的活动特征及其与地震活动关系的评价造环境3）区城地震构造环境特征，对工程场地所在地质构造单元的地素构造环境特点的评价4）区域范图内不同震级档的地震构造标志、区城发震构造及特征地震安评荷载和地震作用图集号川|2020G145TY审核陈志强与强 校对周定松尔设计彭志桢梦志斌购57

序号标题内容表5.8.2地震安评报告内容（续表）基本内容与抗震设计相关内容描述1）近场区主要断层活动性及对工程场地的影响性评价近场区地露2）近场区相关的发震构造及其案级上限的综合判定构造与地震3）工程抗震设防所需的活动断层或发震断层的有关参数活动性4）明确己知的历史破坏性地震的震中位置和强度5）现代地震观测台网记录的地震资料概况6）地震活动和近场地震构造之间的关系路桥施工组织设计 ，以及在区城地震活动趋势背景下的近场区未来地震活动水平场地地震危险1）根据地震构造环境和地震活动性划分的潜在震源区、以及地震动衰减关系，得到的工程场地不同越概率下的基岩水平加速度性概率分析2）工程场报放需动峰值加速虚及对应的报需基本烈度3）对工程场地地震危险性起主要作用的潜在震源区及其贡献场地地震工程1）工程场地的地貌类型续页地质条件测2）工程场地类别的判定3）工程场地地面常时微动卓越周期值1）场地地表面地震动加速度峰值场地设计地霸2）场地地表面地震动反应谱动参数确定3）设计地震动时程的合成，所提供的人工液文件4）天然地震波的选择1）砂土地震液化的评估场地震害2）软土震陷的评估效应评价3）地震边被效应的评估4）地累断层效应的评判5）有利、不利和危险地段的确认地震安评荷载和地震作用图集号川2020G145TY审核陈志强陈志活校对周定松设计彭志桢 彭志赖贝58

序号标题内容安评一般是针对特定工程建设场址周边一定范图内的地震危险性进行评估，假定某种地震动衰减模型、通过地震危险性分析，得到50年或100年（必要时）超越概率为63%、10%、2%场址基岩处的地震加速度峰值和反应谱，再通过概率方法运用一维或二维土层模型计算得到场5. 8. 3安评报告的概述地地表或不同深度土层处的地震动峰值及与反应谱有关的参数。理论上安评结果要比国家标准规定更加有针对性和更加细化，但是，由于地震危险性评估方法、地震动衰减规律、基岩地震动输入及土层反应模型的不确定性，再加上从事安评工作的人员自身专业水平的差异，将影响针对特定工程所提供的地震动参数可靠性和工程实用性地震安评报告的使用可参考表5.8.4表5.8.4安评报告的使用参考表地震水准安评报告使用释义根据规范谱和安评谱的不同组合，设计采用的反应谱可能有以下几种形式1)采用规范谱规范规定地震参数作为抗震计算最低要求，不应小于多遇地震2)采用安评诺其要求的地震输入结果，安评一般根据实际强震记3)采用包络谱：对规范谱和安评谱取包络线作为设计谱录对长周期段的谱值变化规律按二次曲线衰减给出，4)采用组合诺：平台段幅值采用安评诺幅值，谱的形状采用规范诺形状5)采用规范谱和安评谱响应的包络值规范反应诺把长同期段诺值变化规律修正为按直线下降，因此对长周期结构（例如高层建筑）按安评结果进行结构验算有可能会小于规范设防地震、一般情况下，不采用安评报告提供的地震参数，按规范供的地震动参数进行计算5. 8. 4安评报告的使用罕遇地震安评的小素加速度峰值大于规范规定较多时，宜按小累加速度放大倍数对规范动参数进行调整地震安评荷载和地震作用图集号川2020G145TY审核陈志强阿点强校对周定松设计彭志桢梦志赖贝59

序号标题内容5.9多点输入行波效应：由于地震波传播路径的不同，地震波从震源传到两测点的时间差异而产生效应，局部场地效应：地震波传至基岩，再向地表传播，由于两测点处表层局部场地地质条件不一样，从面影响地震波的振幅和额率的效应，包含：5. 9. 1地震动的空间效应1）介质分布的不均匀性：不同支撑处岩土介质的差异及厚度分布不同导致场地地震动的振幅和频率成分不同。2）地形的不规则性：局部地形差异导致的地震地形效应。部分相干效应：地震波在传播的过程中，在地层的不同介质中的折射、反射和散射以及由一个延伸的震源到达时不同选加所产生的效应多点输入即考虑地震行波效应（也可考虑局部场地效应），对各独立基础或支承结构输入不同的设计反应谱或加速度时程进行计算。由于计算视波速难以准确估计，但又影响计算结果，建议以多个视波速值输入计算，取计算结果包络值进行构件承载力复核。注：视波速，由于地震波在空间介质内沿射线方向以速度V传播，但地震勘探的观测大多是在地标沿测线进行，测线方向与地需波的射5. 9. 2多点输入线方向常常不同，沿测线“传播”的速度也就不同于真速度，称为视波速V。若地震波到达地面的入射角为α，V"=V/sinα。相对于一致地面运动而言，考虑行波效应产生的计算修正占主导地位，局部场地效应次之，而考虑部分相干效应产生的计算修正则小得多，而且其结果多半是略微缩小行波效应的修正量，因此，一般多点输入地震反应分析中最主要的是考虑行波效应的影响，且主要考虑了地震波传播在时间上的差异，面忽略了诸如幅值、频谱、持时等其他信息。进行多点输入复核情况及计算方法详表5.9.3。表5.9.3多点输入计算方法结构情况计算方法5. 9. 3多点输入计算方法6度、7度1、IⅡ类场地上的大跨空间结构简化方法：根据结构跨度、长度不同，可乘以附加地作用效应系数1.15~1.30.跨度越大，场地条件越差，附加地震作用效应系数取值越大7度Ⅲ、V场地和8、9度区的大跨空间结构时程分析方法：进行多点多维输入时程地震反应分析通常有相对运动法、大质量法、基于位移输入的方法注：大跨空间结构指跨度大于120m、或长度大于300m、或悬臂大于40m的结构在结构各基础点设置一个或多个具有大质量的集中质量单元M。（一般取值为10°/倍结构总质量），结构动力分析时，释放基础点在激5. 9. 4励方向的约束，并在大质量点上施加集中力时程来模拟地面运动。LM法可适用于非线性分析，但求得的结果是结构各点的绝对反应，无法大质量法（LMM）区分拟静力反应和动反应；且大质量单元引入的附加阻尼力会导致地震动输入的不精确，在采用Rayleigh阻尼或质量比例阻尼情况下误差较大。需对地震动输入阻尼项进行修正（α项修正），多点输入荷载和地震作用图集号川2020G145TY审核陈志强 总强校对周定松衣设彭志桢彭志赖60

序号标题内容将多点激励下结构的响应分解成拟静力项和动力项两部分，然后叠加得到总反应。可以通过直接积分法求解，再通过叠加拟静力和动力5. 9. 5相对运动法（RM）反应得到结构的总反应。RMM方法由于应用了叠加原理，因此只适用于线弹性体系在基础节点直接施加地震动的位移时程。地震动的位移时程可以通过对地震动加速度直接积分获得，但一般的强震动加速度记录经过积分5. 9. 6基于位移的输入方法（DM）得到的位移往往存在难以解释的不合理的移现象需要进行处理。需要对加速度记录进行校正，方法有很多如基线校正法、滤波法等。扭转效应：采用多点输入，结构扭转效应一般较单点输入有较为明显的变化趋势。通常可利用关键点的连线与X轴的夹角来计算扭转角度，通过扭转角度来反映扭转效应，关键构件的内力：为考察多点输入与一致输入的杆件内力的变化，定义杆件内力行波效应影响系数の为Flini(5. 9. 7)式中，F。和F；分别为非一致与一致地震激励时程分析所得的杆件绝对最大内力值。以、和分别代表杆件轴力、剪力和弯矩行波效应系数。如果整体分析结果有良好的规律性，那么可以将反应谱内力乘以行波效应影响系数；如果不同构件的变化规律不同，就需要对构件进行单独的调整，5. 9. 7多点输入结果查看多点输入荷载和地震作用图集号川2020G145TY审核陈志强志张校对周定松闲尔设计彭志桢梦志赖61

第一阶整体用曲模态（届曲系数25.038）（b)第二阶整体屈由模态（居曲系数36.758）

序号标题内容当剪力墙承担的内力较大时，可采用型钢混凝土剪力墙或钢板混凝土剪力墙等措施，有效减小截面尺寸；不同类型剪力墙剪压比，轴压比的相关规定见表7.1.5表7.1.5关于不同类型剪力墙剪压比，轴压比的相关规定剪力墙类型钢筋混凝土剪力墙钢板混凝土剪力墙型钢混凝土剪力墙带钢斜撑混凝土勇力墙技术标准名移《混规》第11.7.3条《高规》第11.4.12条《组合结构设计规范》《组合结构设计规范》及条文JGJ 138—2016第9.1.5条JGJ138—2016第11.1.3条>2. 5V2. 0Ya< (0. 0 ef bha)Pa< (0.15 pefeah)跨<2. 5比0. 5YREYRE技术标准名称《混规》第11.7.16条《高规》第11.4.14条《组合结构设计规范》《组合结构设计规范》及条文JGJ138—2016第9.1.16条JGJ 1382016第11.1.16条7. 1. 5减小剪力墙厚度措施当剪力墙中部设置型钢且与墙内当剪力墙中部设置型钢且与墙内型钢暗梁相连时，轴压比μrN/ fekμN/ (fcA+f,4+fge4g)型钢暗梁相连时，计算剪力墙轴计算剪力墙轴压比可考虑中部型钢的裁面面积压比可考虑中部型钢的裁面面积μN/ (fe4+f,4)μN/(feA+f,4)上表公式中：V—剪力墙的剪力设计值；Vc一仅考虑墙肢截面钢筋混凝土部分承受的剪力值，即墙肢剪力设计值减去端部型钢和钢斜撑承受的剪力值；墙底0.5h处的弯矩值与剪力值计算；f一混凝土轴心抗压强度设计值；f一剪力墙端部型钢抗拉、抗压强度设计值：fg、f。一剪力堵受拉、受压钢斜撑的强度设计值；fs一勇力墙墙身所配钢板的抗压强度设计值4p一剪力堵墙身所配钢板的横截面积；4一剪力墙一端所配型钢的截面面积，当两端所配型钢截面面积不同时，取较小一端的面积；Φ一受压斜撑面外稳定系数，按现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017的规定计算；α一斜撑与水平方向的倾斜角度：h—剪力墙截面高度；b—剪力墙厚度；hvo一剪力墙截面有效高度；βc一混凝土强度影响系数剪力培设计关健点常见问题及处理措施图集号川2020G145TY审核陈志强阿与廷校对周定松尔设计彭志桢梦志施75

序号标题内容7. 4短柱、板短柱设计措施1剪跨比入>2时，称为长柱。合理配置钢筋情况下，一般都发生弯曲破坏。2剪跨比1.5<入<2时，称为短柱。当混凝土强度较高或配有足够的横向钢筋时，可能出现延性较好的剪切受压破坏；当配箍率较低时，在受拉7. 4. 1短柱、极短柱及其破坏形态纵筋屈服以后，反复荷载作用下，可能突然产生一条宽度较大的主斜裂缝，箍筋很快达到届服，柱子被剪坏而导致承载能力急降；当受拉钢筋配筋率过大时，则可能出现粘结型破坏。3剪跨比入<1.5时，称为极短柱。斜裂缝往往沿对角线出现，箍筋达到届服甚至被拉断，承载能力突然下降，但主筋未届服。抗震性能不好。剪跨比计算公式：IP(7. 4. 21)(a)集中载下的独立染(b)梁截面7. 4. 2剪跨比计算公式图7.4.2剪跨比计算公式图示广义剪跨比入=M/（Vho)，反映了截面所受弯矩和剪力的相对大小，即矩形截面上的正应力α=M/W和剪应力T=V/（bh)的数值关系，决定了主应力的大小和方向和梁、柱的斜截面破坏形态以及受剪承载力。用柱净高与截面高度之比H／h<4来判定短柱，是考虑到框架柱反弯点大都靠近柱中点，取M=0.5VH，则入=M／Vh=0.5VH/Vh=0.5H／h<2，由此即得H／h<4。对于高层建筑，梁、柱线刚度比较小，特别是底部几层，由于受柱底嵌固的影响且梁对柱的约束弯矩较小，反弯点的高度会比柱高的一半高得多，甚至不出现反弯点，此时不宜按H／h<4来判定短柱，而应按广义剪跨比入=M/（Vho）≤2来判定。1结构设计应避免形成短柱、尤其是板短柱。尽量避免框架结构同一楼层同时存在长柱和短柱，此时短柱成为第一道防线而首先破坏导致结构被各个击破而出现连续性破坏或倒塌；无法避免时，可设置剪力墙等形成多道抗震防线。2防止不利因素的组合与叠加。短柱、角柱、框支柱、底层框架柱等均属于不利于抗震的构件，在实际工程中，要避免框架柱“身兼二7. 4. 3设计措施职”或“身兼多职”，加重柱子的破坏程度，3尽可能减小框架梁的截面尺寸，降低框架梁对柱的约束作用以使柱的有效长度加大，4降低短柱和极短柱轴压比。短柱轴压比限值比普通柱降低0.05，极短柱轴压比限值比普通柱降低0.10并采取对应的特殊构造措施，短柱、板短柱设常见问题及处理措施图集号川2020G145TI计措施审核 陈志强 阿总活 校对周定松闲尔设计彭志桢 彭志赖81

序号标题内容当基确底板平面为非矩形时，式中B采用等效宽度B；当总重力荷载代表值的合力中心与基础底面形心不重合时，倾覆力矩标准值Mov中尚应计入其偏心力矩的影响2）罕遇地震下增基承载力验算。天然增基承载力验算时，基础底面边缘最大压应力应符合以下要求：Par ≤1. 2 f a(7. 10. 43)fa=Lsfa(7. 10. 44)式中：。—地基抗震承载力调整系数防火标准规范范本，见《抗规》表4.2.3;f—深宽修正后的地基承载力特征值；fse—调整后的地基抗震承载力;Par—罕遇地震作用下的基础边缘最大压应力。3）罕遇地震下底板承载力验算，基础底板应进行罕遇地震下的抗弯、抗剪承载力验算基础底板应进行罕遇地囊下的抗弯、抗剪承载力验算。罕遇地震下的桩筏（箱）基础的桩顶作用效应可按《建筑桩基技术规范》JGJ94一2008第5.1.1条公式计算续页1）桩基承载力验算。单框竖向抗压承载力应符合以下要求：NEXmax< Quk(7. 10. 45)0uk=2R(7. 10. 46)式中：Near—罕遇地震作用下的基桩或复合基桩的最大竖向力；Quk——单桩竖向极限承载力标准值；R——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。2）单桩竖向抗拔承载力应符合以下要求（仅考虑非整体破坏时的情况）：NEkmax

序号标题内容《抗规》第6.1.5条要求：甲、乙类建筑以及高度大于24m的丙类建筑，不应采用单跨框架结构；高度不大于24m的丙类建筑不宜采用单跨框架结构。工程实际中，学校建筑、医院建筑等常常难以避免地需要设置与主楼脱开、独立的单跨框架连廊。此时，建议来取以下措施1单跨框架连廊不宜多于2层：2单跨框架连廊平面长宽比在6、7度不宜大于5，在8、9度不宜大于4，且平面长度不大于30m;3单跨框架连廊结构应按中震弹性进行构件设计，边跨框架按地震勇力乘以增大系数1.15的内力组合予以加强，竖向构件抗震等级提高一级。7. 12连廊单跨框架结构措施连廊单跨框架常见问题及处理措施图集号川|2020G145TI结构播施审核际志强东活校对周定松衣设计彭志桢志烦93

图7.13.3翼墙及端柱进行框架化处理

序号标题内容7. 15带斜柱结构措施一些高层建筑由于造型等需要，在建筑下部或上部作内收处理，需要采用斜柱方案，见图7.15.1所示。特别是建筑下部内收时，相比悬挑方案，斜柱方案具有传力直接顺畅的特点，斜柱7. 15. 1带斜柱结构特点斜柱（a）斜柱位于建筑下部（b）斜柱位于建筑上部图7.15.1带斜柱结构示意1斜柱倾斜度不宜过大，柱轴线的竖向夹角与其上部楼层数有关，楼层数较多时夹角宜较小，斜柱宜对称布置，由梁拉结于剪力墙、竖向支撑子结构等抗侧刚度较大的构件或子结构上。当斜柱不对称布置时，剪力墙、竖向支撑子结构等抗侧力结构构件将承担重力作用引起的不平衡水平分力。2进行斜柱及与斜柱相关的水平构件内力分析计算时，只考虑了短期效应，未考虑相关构件处于带裂缝工作状态时的刚度退化、混凝土收缩和徐变引起内力重分配。当柱轴线的竖向夹角大于7度时，宜在斜柱和相关梁内设置型钢或采用钢管混凝土柱，改善构件工作状态，减少收缩徐变，增加构件承载力。必要时用预应力楼盖抵抗斜柱在楼盖引起的拉力。7. 15. 2带斜柱结构措施3斜柱及其相关梁构件内力计算时应计入楼板刚度影响，楼板采用弹性单元。必要时可不考虑楼板有利作用，将楼板设定为零厚度计算框架内力，或设置楼盖水平支撑与梁共同平衡水平拉力。4斜柱上下端楼层楼板进行性能化设计，满足中震下楼板主拉应力不大于混凝土抗拉强度标准值，大震下钢筋承担全部水平力且不届服。加厚楼板，加强配筋，楼板厚度不小于150mm，配筋通长布置、间距150mm且配筋率不少于0.25%。楼板不宜开大洞，5性能化设计应将斜柱及其拉梁定义为关键构件6斜柱及其上下端楼层相邻核心筒剪力墙抗震等级提高一级。斜柱箍筋全高加密，勇力墙设置约束边缘构件带斜柱结构猪施常见问题及处理措施图集号川|2020G145TY审核 陈志强 志活 校对周定检衣设彭志桢 彭志赖97

序号标题内容7. 16长悬挑结构措施长悬挑结构指外悬挑长度超过4m，悬挑部位设置竖向抗侧力构件的结构，见图7.16.1所示。特点是上部刚度、质量大于下部，不利于结构整体稳定。整向地震对大悬挑结构有较大影响7. 16. 1长悬挑结构特点图7.16.1长悬挑结构示意1长悬挑部位宜采用穴余度较高的结构形式2长悬挑结构上部刚度大于下部结构，设计应采取加强下部楼层刚度和承载力的措施，减小上下相邻楼层刚度和承载力的突变程度。当悬挑下部楼层为软弱层及薄弱层，地震剪力应乘以1.25的增大系数。经验算不是薄弱层宜乘以1.15的增大系数。3长悬挑结构上部质量和扭转惯性矩较下部结构大，结构整体扭转效应明显，尤其是不对称悬挑结构。设计应通过合理的结构布置，加强下部结构周边（特别是悬挑结构一侧的下方）抗侧刚度，如采取增设剪力墙或斜撑等措施，提高下部结构整体抗扭刚度。4长悬挑结构不利于结构整体稳定，应采用合理计算方法考虑质量和刚度不均匀分布对结构整体稳定的影响。7. 16. 2长悬挑结构措施5设防烈度为7度（0.15g）和8、9度时，应考虑竖向地震影响，并考虑以竖向地震为主的工况组合；6、7度（0.10g）时，宜考虑竖向地震影响。6悬挑析架结构应采用弹性膜楼盖假定计算，并考虑楼板可能开裂对面内刚度的影响，必要时宜采用零楼板厚度进行复核，7性能化设计应将悬挑结构主要受力构件及其塔楼相关构件定义为关键构件，按中震弹性和大震不屈服进行设计。中震或大震承载力验算时，不考虑楼板刚度对悬挑桁架上下弦杆的有利作用8悬挑结构的主要受力构件如悬挑桁架构件、斜撑构件等以及与之相连的塔楼支承构件抗震等级应提高一级。9应进行施工模拟分析，考察施工和加载顺序对结构内力和变形的影响，长悬挑结构措施常见问题及处理措施图集号川2020G145TY审核陈志强阿活校对周定松闲衣设计彭志桢彭志烦98

序号标题内容7. 19多塔结构设计要点7. 19. 1结构布置1上部塔楼结构的综合质心与底盘结构综合质心的距离不宜大于底盘相应边长的20%；底盘屋面层楼板宜连续，不宜出现大开洞、错层、连接薄弱等楼板削弱情况。2塔楼结构设置转换层时，转换层宜设置在底盘屋面或以下的楼层内1多塔结构整体分析时，大底盘楼板应按弹性楼板处理；多塔结构振型复杂，高振型对结构内力影响大，整体计算时振型数不应小于18个7. 19. 2计算分析及参数控制且不应小于塔楼数的9倍：多塔结构应采用弹性时程分析法作补充计算。2宜按多塔结构整体模型和各单塔结构独立模型分别计算，并按不利计算结果进行设计。当塔楼周边的裙房超过两跨时，单塔结构模型宜至少附带两跨的裙楼结构，3底盘屋面高度超过塔楼高度的20%时，塔楼在底盘屋面上一层的层间位移角不宜大于底盘相关范图围区段楼层最大层间位移角的1.15倍1塔楼中与裙房连接体相连的外围柱、剪力境，从地下室顶板起至裙房屋面上一层的高度范围内，纵筋最小配筋率宜适当提高；底盘屋面上、下各二层的塔楼周边竖向构件的抗震等级宜提高一级，框架柱箍筋宜全高加密。2多塔楼之间裙房连接体的屋面染应考虑轴力影响。上部纵筋宜不少于50%贯通，设置梁侧纵筋，纵筋按受拉构造3底盘屋面板厚度不宜小于150mm，宜双层双向配筋，每层每方向钢筋配筋率不宜小于0.25%；底盘屋面上、下各一层结构楼板也应加强构造措施。7.19. 3抗震措施多誉结构设计要点常见问题及处理措施图集号川2020G145TY审核陈志强志活校对周定松本设计彭志桢剪志102

序号标题内容3应加强连接体底层和顶层楼板，以及底层和顶层构件与塔楼结构的连接构造。连接体底层和顶层对应的塔楼内部相关楼板、相关水平构件设计时应考虑因连接体而产生的附加内力的影响。4连接体及与连接体相连构件在连接体高度及其上下层范图，抗震等级应提高一级。与连接体相连的框架柱在此范围轴压比按限值降低不少于0.05，箍筋全高加密，宜设置型钢。此范围剪力墙应设置约束边缘构件。5性能化设计应将连接体主要受力构件及其塔楼相关构件设置为关键构件，宜按中震弹性进行设计，并满足大震不屈服要求。续页链体结构设计要点常见问题及处理措施图集号川2020G145TY审核陈志强 阿与活校对周定松本设计彭志桢 彭志赖104

序号标题内容7. 21立面大开洞结构设计要点一些大面宽高层建筑由于造型需要，在立面上作局部开洞处理，形成镂空通透的效果，产生立面大开洞结构，7. 21. 1立面大开洞结构特点立面大开洞结构与连体结构的区别是：立面大开洞结构开润范围较小，结构整体性较好，塔楼局部振动影响较小可以忽略。一般认为，满足开洞楼层数小于楼层总数（以较低楼层计算）的30%，且开洞面积小于立面面积20%，即属于立面大开洞结构。典型立面大开洞结构如图7.21.2示意。1由于较多楼层相连，传力均匀，可按单塔结构计算分析，2由于立面开洞造成少量竖向构件间断而采取转换方式，转换构件可采用梁、桁架、斜撑等，应计入楼板特别是转换底层楼板对转换构件内力的影响。3转换结构水平构件截面设计应计入轴力。4由于立面开洞造成少量竖向构件间断时，应验算开洞楼层是否形成薄弱层或软弱层，开洞楼层地震作用标准值的剪力应乘以1.25的增大系数。5性能化设计应将转换构件及洞口两侧支承转换构件的竖向构件在转换层上下各2个楼层范围定义为关键构件，按中震弹性进行设计，并满足大震不届服要求。7. 21. 2立面大开洞结构设计要点转换大梁转换桁架图7.21.2立面大开洞结构示意立面大开洞结构常见问题及处理措施图集号川2020G145TY设计要点审核陈志强陈志强校对周定松网衣设计彭志桢 彭志赖105

照明标准规范范本序号标题内容???346001700480048003000150015001500~1500300048004800170000L0097阴影榔分楼板配筋加强0097000000续页000zbog0000W200LSW11700740042003000300042007400170034600?图8.3某一向少墙的平面不规则剪力结构平面图示例图集号川2020G145TY审核陈志强阿总强校对周定松本设计彭志桢 梦志赖116