DBJ50-359-2020  现浇混凝土空心楼盖结构技术标准

2.1.17经验系数法

用弯矩分配系数计算现浇混凝王空心楼盖各板带控制截面 弯矩的计算方法

密封圈标准2.1.18等代框架法equivalentframemetho

在两个方间将柔性支承楼盖等效成以柱轴线为中心的连续 框架分别进行内力分析的计算方法

2.2.2 作用、作用效应

一板面竖向均布荷载设计值。

非预应力筋面积： b 计算单元宽度；计算板带宽度；等代框架梁计算宽度： bo 拟梁对应的空心楼板宽度： b 梁截面宽度：拟梁宽度： b 柱截面宽度； b 计算截面肋宽； C2 等代框架法中垂直于板跨度方向的柱（柱帽）宽： D 圆形截面填充体直径： h 空心楼板厚度； ho 空心楼板截面有效高度； h 柱截面高度； 柱帽高度； 梁截面高度； h. 空心楼板折实厚度； 等代框架中梁板在柱（柱帽）边缘处的截面惯性矩： 计算单元截面惯性矩： I。 计算单位等宽度实心楼板截面惯性矩； I.I 圆形截面填充体空心楼板纵向、横向截面惯性矩； 等代框架梁宽度的楼板截面惯性矩； I. 等代框架梁宽度范围内除I。所取梁截面外楼板截面 惯性矩； Iss 等代框架梁截面惯性矩； 1 柱在计算方向的截面惯性矩； I 等代框架法中等效柱的截面惯性矩； K. 等代框架法中柱的抗弯线刚度； K 等代框架法中等效柱的抗弯线刚度； K. 等代框架法中柱两侧抗扭构件的抗扭刚度： 经验系数法及等代框架中板计算方向跨度： L2 经验系数法及等代框架中板垂直于计算方向的跨度：

正交各向异性板文向计算跨度：刚性支承双向板长跨 跨度； 正交各向异性板向计算跨度：刚性支承双向板短跨 跨度； l、lyi——等效各向同性板向和y向跨度； . 计算方向板的净跨

2.2.4计算系数及其他

C一经验系数法计算中的截面抗扭常数： 人一一正交各向异性板y向与工向的弹性模量比：填充管 （棒）空心楼板横向与纵向惯性矩比： 经验系数法计算中计算方向梁与板截面抗弯刚度的 比值； 经验系数法计算中垂直于计算方向梁与板截面抗弯 刚度的比值； αE/ 填充体弹性模量与混凝土弹性模量比值： 一填充管（棒）空心楼板横向受剪承载力调整系数： P 等代框架计算中抗扭刚度增大系数： 中 考虑柱帽的影响系数； 经验系数法中的抗扭刚度系数； Puid 体积空心率； 入a 柱帽高度与柱计算长度之比； m 临界截面的周长： 力 梁对节点的约束影响系数

3.1混凝土及普通钢筋

3.1.1用于空心楼盖的混凝土强度等级：钢筋混凝土楼盖不宜 低于C25；预应力混凝土楼盖不宜低于C40，且不应低于C30。 3.1.2 空心楼盖的普通受力钢筋宜采用HRB400、HRB500、 HRBF4OO和HRBF500钢筋

3.2预应力筋及锚固系统

2.1空心楼盖的预应力筋宜优先选用高强低松弛钢绞线 时也可选用钢丝束等性能可靠的预应力筋，其性能应符合 行标准预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224和《预应力混 钢丝》GB/T5223等有关规定。

能应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《无粘 结预应力混凝土结构技术规程》JGJ92、《缓粘结预应力钢绞线》 JG/T369和《缓粘结预应力混凝土结构技术规程》JGJ387的有关 规定

夹具和连接器》GB/T14370的有关规定。

工程应选用轻质、强度高、低破损率的填充体，填充体应

3.3.1工程应选用轻质、强度高、低破损率的填充

先选用节能环保的材料。

优先选用节能环保的材料。

凝土结构用成孔芯模》JG/T352相关规定外，尚应符合下列规定： 1填充体应具有可靠的密闭性，不应采用易渗漏水泥浆的 制品： 2用于现浇混凝土空心楼盖内的一次性填充体材料，其氮 化物和碱的总含量应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范 GB50010中对混凝土材料的要求放射性核素的限量应符合国 家现行标准《建筑材料放射性核索限量》GB6566的要求：正常使 用环境下不应产生有损人身健康及环境的有害成分·火灾时防火 等级要求时间内不得产生析出楼板的有毒气体

1填充体应具有可靠的密闭性，不应采用易渗漏水泥浆的 制品： 2用于现浇混凝土空心楼盖内的一次性填充体材料，其等 化物和碱的总含量应符合国家现行标准《混凝土结构设计规范 GB50010中对混凝土材料的要求：放射性核素的限量应符合国 家现行标准《建筑材料放射性核素限量》GB6566的要求：正常使 用环境下不应产生有损人身健康及环境的有害成分·火灾时防火 等级要求时间内不得产生析出楼板的有毒气体。 3.3.3填充管、棒的规格尺寸应根据具体工程需要确定，外径 （外边）可取100mm~500mm，长度可取500mm~1800mm。填充 管、棒尺寸允许偏差应符合表3.3.3的规定。填充管、棒的外观 质量应符合下列规定： 1表面应平整，无明显贯通性裂缝、孔洞、飞边毛刺。应具 有可靠的密封性，不允许有镂空网眼和破损穿孔； 2填充管管端应封堵密实、牢固； 3填充管、棒有外裹封闭层时，封裹层应耐冲击和抗振捣 表面应整齐、密实、粘附应牢固、无裂缝和破损： 4当填充管、棒采用两根或多根组合时，相互之间应连接牢 固可靠，防止脱落、错位和滑移。

3.3.3填充管、棒的规格尺寸应根据具体工程需要确

表3.3.3填充管、填充棒尺寸允许偏差

3.3.4填充箱的规格尺寸应根据具体工程需要确定，其边长可

3.3.4填充箱的规格尺寸应根据具体工程需要确定，其边长可 取200mm~1500mm，尺寸允许偏差应符合表3.3.4的规定，检验 方法应按本标准附录A的规定执行。当填充箱的底面短边尺寸 大于500mm时.宜在箱体中部设置竖向通孔。填充箱的外观质 量应符合下列规定： 1表面应平整，无明显贯通性裂纹、孔洞： 2表面应具有可靠的密封性，不得有镂空网眼和破损穿孔 且不得有非功能性孔洞和影响楼盖混凝土成型的其他缺陷： 3当填充箱有外裹封闭层时，封裹层应耐穿刺和抗振捣，表 面应整齐、密实、粘附应牢固、无裂纹和破损： 4当填充箱采用两片或多片组合时，相互之间应连接牢固 可靠，防止脱落、错位和滑移。

表3.3.4填充箱尺寸充许偏差

注：检验方法应符合本标准附录A的规定。

表3.3.5填充体的物理、化学及力学性能要求

4.1.1建筑场地的选择与治理应符合国家及重庆现行有关标准

符合国家及重庆现行有关标准

4.1.2应选择建筑场地抗震有利地段及一般地段，避

段，不应选择危险地段。当无法避开不利地段时应采取有效的 措施。

4.1.3对建筑物有潜在威胁或直接危害的滑坡、危岩

4.1.4地基承载力及变形验算应符合国家及重庆现行

4.1.4地基承载力及变形验算应符合国家及重庆现行有关标准 的规定。对位于边坡上的基础，其相应验算应符合重庆现行有关 标准的规定。

4.1.5当需要在条状突出的山嘴、高耸孤立的山丘、非

风化岩石的陡坡、河岸和边坡边缘等不利地段建造丙类及丙类以 上建筑时，除保证其在地震作用下的稳定性外，尚应估计不利地 段对设计地震动参数可能产生的放大作用，其水平地震影响系数 最大值应乘以增大系数

4.2.1场地类别的划分除按国家现行标准《建筑抗震设计规范》 B50011的原则执行外，尚应符合下列要求： 1地震效应评价

4.2.1场地类别的划分除按国家现行标准《建筑抗震设计规范

场地类别的划分除按国家现行标准《建筑抗震设计规范 011的原则执行外，尚应符合下列要求： 地震效应评价

2）当存在地下室，主体建筑未与地下室脱开时应将主 体建筑与地下室作为一个抗震评价单元； 3）当建筑物存在地下室时，地勘报告应按基坑边坡与主 体建筑脱开和不脱开两种情况分别进行地震效应 评价

1）地报告应按拟建项目场平后确定覆盖层厚度： 2）覆盖层厚度计算时，地面标高以设计地坪标高作为 算标高。

4.2.2坡地建筑应根据边坡岩士构成、i

系等因素验算场地稳定性，不满足稳定性要求时应采取 措施。

4.3.1同一结构单元的基础不宜设置在性质截然不同的

上。一般情况下，同一结构单元不宜部分采用天然地基基础、部 分采用桩基：以中风化岩石作持力层时，可部分采用天然地基基 础、部分采用桩基础。

承载力和变形的影响。

3柔性支承楼盖结构，扭转位移比不宜大于1.40且不应大 于1.50。

5.1.4结构计算振型数应满足振型参与质量之和不小于总质量 的90%，掉层结构不小于95%

图 5. 1.5吊脚、掉层示意图

5.1.6房屋建筑的隔墙、填充墙等非结构构件在构造上应与主 体结构可靠连接，并应满足承载力、稳定性及结构变形要求

房屋建筑的隔墙、填充墙等非结构构件在构造上应与

按时多、尚层建筑·其最 大适用高度按国家现行标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ 3和《建筑抗震设计规范》GB50011的规定取值

2.2多、高层建筑房屋最大适用

生：1.房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度（不包括局部奖出屋顶部分） 2.表中厚跨比是指框架柔性梁高度与跨度之比。当同一楼层和不同楼层架柔 性架厚跨比不同采用时，取表中下限值： 3.麦中框架，不含异形柱框架结构：

5.2.3当房屋高度超过表5.2.2适用高度的房屋，应进行专门 研究和论证。

5.3.1采用现浇混凝土空心楼盖结构，应根据房屋建筑设防类 别、地震烈度、结构类型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符 合相应的计算和构造措施要求。

筑抗震设计规范》GB50011的规定执行

■混士空心楼盖结构的抗震等

合国家现行标准《建筑抗震设计规范》GB50011水平力作用下结 购底层框架部分承受的地震倾覆力矩与结构总地震倾覆力矩的 比值的规定，同时尚应符合国家现行标准高层建筑混凝土结构 技术规程》JGI3的相关规定

5.4.1同一构单元内.结构平面形状宜简单、规贝

转带来的不利影响。竖向布置应规则、均匀，避免有过大的外挑 或内收。

5.4.2不应采用严重不规则的结构体系，应避免因部引

构件的破环导致整个结构丧失承受重力荷载、风荷载和地震作用 的能力。

5.4.3空心楼盖结构的竖向和水平布置宜使结构具有合理的刚

5.5空心楼盖结构布置要求

5.5.2当空心楼板平面比较狭长，有较大的凹人或开洞时.应充

5.5.3现浇混凝土空心楼板为单向板时，填充体长向应

5.5.4现浇混凝土空心楼板为双向板时.填充体宜为平

5.5.6现浇空心板与现浇实心板可单一或混合布置在同一楼 面、屋面结构中。

6.1.1采用空心楼盖结构的多、高层建筑，在地震

作用组合下的内力和位移计算、水平位移限值、舒适度要求、结构 整体稳定验算，以及结构抗震性能化设计、抗连续倒塌设计等，除 本标准规定外应符合国家现行标准《建筑结构荷载规范》GI 50009、《建筑抗震设计规范》GB50011、《混凝王结构设计规范 GB50010、《高层建筑混凝王结构技术规程》JGJ3等相关规定 当空心楼盖用于人防工程时，尚应符合国家现行标准《人民防空 地下室设计规范》GB50038等相关规定。

GB50010、《高层建筑混凝王结构技术规程》JG3等相关规定。 当空心楼盖用手人防工程时，尚应符合国家现行标准《人民防空 地下室设计规范》GB50038等相关规定。 6.1.2空心楼盖应采用满足力学平衡条件和变形协调条件的计 算方法进行结构分析。结构分析宜采用弹性分析方法；在有可靠 依据时可考虑内力重分布.当进行内力重分布时应考虑正常使用 要求。

5.1.2空心楼盖应采用满足力学平衡条件和变形协调条件的计

6.1.2空心楼盖应采用满足力学平衡条件和变形协调 算方法进行结构分析。结构分析宜采用弹性分析方法；石 依据时可考虑内力重分布.当进行内力重分布时应考虑 要求。

6.1.3当楼盖平面布置不规则、填充体布置间距不等、个

6.1.5刚性支承的空心楼盖可采用拟板法或拟梁法进行分析

6.1.5刚性支承的空心楼盖可采用拟板法或拟染法进行分析。 6.1.6柔性支承空心楼盖在竖向均布荷载作用下的内力分析宜 采用经验系数法：当不符合经验系数法的规定时，可采用等代框 架法进行分析

6.1.7当计算竖向荷载作用下柔性支承空心楼盖板截

时，可根据板水平约束和厚跨比的天小考虑穹顶作用。

限元法进行分析时，可考虑柱、柱帽、墙等支撑截面效应的有利 影响。

水平荷载作用下的内力及位移计算，宜采用有限元空间模型的计 算方法：当符合等代框架法的简化条件时，也可采用等代框架法 进行计算。

6.1.9对结构分析软件的计算结果，应进行分析判断，确认其

列规定： 1 现浇混凝土空心楼板肋间距宜小于2倍板厚： 2现浇混凝土空心楼板双向刚度相同或相差较小时，可作 为各向同性板计算，否则宜按正交各向异性板计算

6.2.2刚性支承现浇混凝土空心楼板应按下

四边刚性支承现浇混凝土空心楼板应按下列规定计算： 1）长边与短边长度之比不大于2时，应按双向板计算： 2）长边与短边长度之比大于2.但小于3时宜按双向板 计算： 3）长边与短边长度之比不小于3时，宜按沿短边方向受 力的单向板计算，并应沿长边方向布置构造钢筋。 23现淡混凝十空心楼板可按下列规宝等新为第巨鹿的实

6.2.3现浇混凝土空心楼板可按下列规定等效为等厚度的实心 板计算：

1当现浇混凝土空心楼板作为各向同性板计算时，各向同 性板弹性模量E可按下式计算：

式中：I 计算单元截面惯性矩（mm），可按本标准附录D规 定采用； 。一计算单元等宽度实心板截面惯性矩（mm）： E一混凝土弹性模量（N/mm） 2当现浇混凝土空心楼板作为正交各向异性板计算时， 正交各向异性板的弹性模量、泊松比、剪变模量可按下列规 定确定： 1）向和y向弹性模量可分别按下列公式计算：

2）向和y向泊松比可分别按下列公式计算

3）剪变模量可按下式计算：

nax(vr.Uy) E,U =EU

VE.E Gry 2(1+/0.0)

式中：、 t向、y向计算单元截面惯性矩（mm）可按本标 准附录D规定计算： Ior,loy 一与I、I，对应计算单元等宽度实心板截面惯性 矩（mm）： E.U 现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的2 向弹性模量（N/mm）和泊松比： EU 现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的） 向弹性模量（N/mm）和泊松比： G一现浇混凝土空心楼板等效为正交各向异性板的剪 变模量（N/mm）； U 混凝土泊松比，取0.2。

内力和变形计算：也可按本标准附录C提供的等效各向同 计算。

计算。 6.2.5刚性支承现浇混凝土空心楼板按拟板法求得的双向板弹 性弯矩值，可按下列规定取弯矩控制值： 1正弯矩：每个方向分别划分为板边区域和跨中区域三个 配筋范围（图6.2.5），均按1/4板短跨尺寸分界：板边区域的弯矩 控制值可取相应方向最大正弯矩值的1/2，跨中区域的弯矩控制 值可取相应方向最大正弯矩值：

6.3.1现浇混凝土空心楼板按拟梁法计算时.应符合下

.3.1拟梁法示意图 客心板宽度：2—拟录尺寸为b,×

拟梁的截面可按抗弯刚度相等、截面高度相等的原则确 的宽度可按下式计算：

6.3.2拟梁的截面可按抗弯刚度等、截面高度相

式中：b一 拟染对应的空心楼板宽度（mm）； b 拟梁宽度（mm）； 1一拟梁对应空心楼板宽b。范围内截面惯性矩之和 （mm）.可按本标准附录D规定计算： I。一拟梁对应空心楼板宽bo范围内按等厚实心板计算的 截面惯性矩（mm）。 （33在用拟秘法计算现浇混凝土空心楼板的自重时应扣除两

6.4.1柔性支承现浇混凝土空心楼盖在竖向均布荷载作用下， 当采用经验系数法进行计算时，应符合下列规定： 1楼盖为矩形区格，任一区格的长边与短边之比不应大 于2；

3同一方向相邻跨的跨度差不应超过较长跨的1/3： 4任一方向柱离相邻柱中心线的偏移距离不应超过该方向 跨度的1/10； 5可变荷载标准值与永久荷载标准值之比不应大于2； 6楼盖应按纵、横两个方向分别计算，且均应考全部竖向 荷载的作用； 7对于柔性支承楼盖，两个垂直方向的梁尚应满足下式 要求；

认证标准0.2≤ ≤5.0 a21

式中：E、E。 一分别为梁、板的混凝土弹性模量（N/mm）： I、I一一分别为梁、板的截面惯性矩（N/mm）.应分别按 本标准第6.4.2条和第6.4.3条的规定计算。 6.4.2柔性支承现浇混凝土空心楼盖中，梁的截面惯性矩1按 T形截面计算，每侧翼缘计算宽度宜取梁高与板厚之差，且不应 超过板厚的4倍。 6.4.3柔性支承现浇混凝土空心楼盖中，楼板的截面惯性矩I 可按本标准第6.4.4条的规定的计算板带计算，梁位置按实心板 计算，空心楼板部分的截面惯性矩可按本标准附录D规定计算。 6.4.4计算板带取柱支座中心线两侧区格各自中心线为界的板

1柱上板带应为柱支座中心线两侧各自区格宽度的1/4 之和；

之和； 2 跨中板带应为每侧各自区格宽度的1/4。 6.4.5计算板带在计算方向一跨内的总弯矩设计值M。（N·m） 应按下式计算：

中：9一 一板面竖向均布荷载设计值（N/m）： b一计算板带的宽度（m）：当垂直于计算方向柱中心线两 侧跨度不等时，取两侧跨度的平均值：当计算板带位于楼盖 边缘时，取该区格中心线到楼盖边缘的距离： l一计算方向板的净跨（m），取相邻柱（柱帽或墙）侧面之 间的距离.且不应小于0.65

公路工程计算板带的总弯矩设计值M。可按下列原则分配（见图6

边支整负费矩：2 正超：3 一内支座负考矩

图6.4.6板带总弯矩的分配示意图