结构设计统一技术措施(2020版)（中国建筑西南设计研究院有限公司2020年7月）

构中各类结构构件的安全等级，宜与结构的安全等级相同，对其中部分结构构件的安全等 级可进行调整，但不得低于三级”；表A.1.1规定“房屋建筑结构抗震设计中的甲类和乙 类建筑，其安全等级宜为一级”；表A.1.7又规定“对偶然设计状况和地震设计状况，结 构重要性系数为1.0”。综合前述三款规定及实际结构震害，本措施未要求对乙类建筑结 构框架梁梁端截面的安全等级提高为一级。对于其他次要构件（如次梁、楼板），亦可不 予提高。

1.2.3地基基础设计时应根据地基复杂程度、建筑规模和功能特征以及由于地基问 题可能造成建筑物破坏或影响正常使用的程度，采用不同的设计等级并符合表1.2.3的 规定。

1.2.4结构重要性系数应符合下列规定： 1.房屋建筑的结构重要性系数取值应不小于表1.2.4的规定。 2.房屋建筑基础的结构重要性系数应与上部结构相同，且不小于1.0。 3.对承载能力极限状态，当预应力作为荷载效应参与组合时，预应力效应项的结构 重要性系数通常取1. 0。

民用航空标准结构设计统一技术措施

1.2.5建筑结构设计应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016有关条文 要求，应根据建筑的耐火等级，正确选择结构构件的燃烧性能和耐火极限。对于高度超过 250m的超高层建筑还应符合《建筑高度大于250m民用建筑防火设计加强性技术要求 试行）》的规定

1.2.5建筑结构设计应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016有关条 应根据建筑的耐火等级，正确选择结构构件的燃烧性能和耐火极限。对于高度超 的超高层建筑还应符合《建筑高度大于250m民用建筑防火设计加强性技术要习 行》的规定

结构设计统一技术措施

并采取有效措施。 2.1.6大跨度空间结构的荷载取值及组合除应满足本章要求外，尚应符合本措施第 7章的规定。 2.1.7对荷载分布及大小难以描述清楚的部位，设计文件中宜提供荷载平面分布图。 【条文说明】结构设计中偶有荷载难以描述清楚的情况，提供荷载分布图比较准确和 直观，也利于规范后期的使用及改造。

2.2.1永久荷载应包括结构构件、围护构件、面层及装饰、固定设备、长期储物的 自重，土压力、水压力，以及需要按永久荷载考虑的荷载。 2.2.2楼（屋）面面层材料的重量应根据建筑实际选用的面层材料重度和厚度计算 确定。面层材料的重度应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定，对于 自重变异较大的材料，其自重的标准值应根据对结构或构件有利或不利的状态分别取上限 直或下限值。常用楼屋面面层重量见表2.2.2

常用楼屋面面层重量计算

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【条文说明】1.表中找坡层总量按最薄处计算，具体设计时应按最薄和最厚取平均 计算。 2.对面层较轻的楼面，如架空地板、地毯楼面等，其面层荷载按实际取值可能不利 于将来的建筑功能改变，建议设计时适当留有富余。 3.本表涉及的均是楼屋面面层重量，板底抹灰、吊顶、吊挂设备等荷载应由设计人 按实际取值。 2.2.3幕墙永久荷载标准值一面层厚度×面层重度十支承龙骨重量，面层一般为石 材或人造板材、玻璃、铝板等金属材料。 【条文说明】表2.2.3数据是我院幕墙中心提供的常用幕墙和轻屋面重量，包含支承 龙骨的重量，有数值区间的表示支承龙骨重量的变化范围，支承龙骨跨度越大重量越大， 面层厚度与面层分隔有关。一般来讲，为了减小龙骨尺寸，龙骨常采用吊挂方式支承于上 层结构，故结构分析时应按其实际作用位置输入。

【条文说明】1.表中找坡层总量按最薄处计算，具体设计时应按最薄和最厚取平均 计算。 2.对面层较轻的楼面，如架空地板、地毯楼面等，其面层荷载按实际取值可能不利 于将来的建筑功能改变，建议设计时适当留有富余。 3.本表涉及的均是楼屋面面层重量，板底抹灰、吊顶、吊挂设备等荷载应由设计人 按实际取值。 2.2.3幕墙永久荷载标准值一面层厚度×面层重度十支承龙骨重量，面层一般为石 材或人造板材、玻璃、铝板等金属材料。 【条文说明】表2.2.3数据是我院幕墙中心提供的常用幕墙和轻屋面重量，包含支承 龙骨的重量，有数值区间的表示支承龙骨重量的变化范围，支承龙骨跨度越大重量越大， 面层厚度与面层分隔有关。一般来讲，为了减小龙骨尺寸，龙骨常采用吊挂方式支承于上 层结构，故结构分析时应按其实际作用位置输入。

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常用幕墙及轻屋面重量

2.2.4固定隔墙的自重可按永久荷载考虑，位置可能变化布置的隔墙自重应按可变 荷载考虑。隔墙自重荷载应根据采用的隔墙类型确定。当采用页岩空心砖或页岩多孔砖 时，除应根据孔洞率计算隔墙自重外，尚应考虑砂浆灰缝、构造柱、圈梁、现浇带和隔墙 面层等因素的影响，对有防潮要求的墙体还需考虑配砌实心砖重度的影响；当采用加气混 凝土砌块干重度计算隔墙荷载时，应对砌块干重度乘以适当的增大系数，以考虑其吸湿作 用对重度的影响。常用隔墙自重荷载参数见表2.2.4。

常用隔墙自重荷载参数

【条文说明】1.在计算墙体荷载时，设计人员易混淆砌块和砌体重度的区别，在此加 认强调。 2.砌体自重考虑了构造柱、圈梁、现浇带、拉结筋及灰缝的重量，但不包括砌体装 饰面层的重量。 2.2.5当无充分的依据表明隔墙在建筑使用年限内不被拆除或改造时，隔墙自重不 得作为抗浮抗力的一部分。 2.2.6地下室顶板覆土荷载应根据实际覆土厚度和重度计算确定，覆土重度一般为 14.0～18.0kN/m，当覆土荷载用于地下室顶板楼盖设计时取大值，当覆土荷载用于地 下室抗浮验算时取小值。 【条文说明】本条文主要是考虑景观覆土施工的随意性和不可控性，分别确保地下室 顶板结构安全性和地下室抗浮稳定性。另外在设计时应充分考虑景观的不利堆载和荷载的 不均匀分布，当地下室顶板上有较大面积的景观水池时，应注意水荷载的不利组合，抗浮 计算时不应考虑此部分水荷载。抗浮设计中考虑地下室顶板覆土作为压重时，在设计文件 中应明确要求覆土不被移除或减少。利用覆土进行结构抗浮时，应明确覆土施工的时间， 对于有可能出现覆土延期施工的情况，应提醒施工方采取必要的抗浮措施满足设计要求。 2.2.7钢筋混凝土结构构件的重度宜采用25.0kN/m，构件饰面重量应根据施工工 艺及建筑要求计算，高层建筑可扣除节点重叠部分重量。

2.3.1房屋建筑中栏杆的顶部水平活荷载标准值，一般取1.0kN/m，中小学校应取 1.5kN/m。对学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆及体育场，其栏杆顶部 还需考虑竖向荷载1.2kN/m，此竖向荷载与水平荷载应分别考虑。 2.3.2建筑楼面消防车等效均布活荷载按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定采用。

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轮压作用下单向板的等效均布荷载值（kN/m）

普通消防车等效均布活荷载（kN/m）

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等效均布活荷载（工作状态、并字楼盖）（kN/m

【条文说明】1.大型消防车型号有多种，全国各地选用情况也不一样，本表仅适用于 特定63t云梯消防车等效均布荷载情况。 2.表中数值仅适用于一个失火现场进入一台消防云梯车的情况，若有多台消防车进 入同一火灾现场的情况，需另做研究，以下同。 2.3.5墙、柱竖向承载能力设计时，消防车活荷载可按实际情况考虑。消防车荷载 只用于结构构件的强度计算，可不用于梁板的裂缝及挠度控制验算，可不参与结构指标的 控制分析；消防车荷载不与风荷载、地震及温度作用组合。 【条文说明】消防车荷载标准值很大，但出现概率小，作用时间短。在基础设计时， 根据经验和习惯，同时为减小平时使用时产生的不均匀沉降，允许不考虑消防车通道的消 防车荷载。消防车荷载也可不参与结构的整体指标控制分析，也不用于梁板的裂缝及挠度 控制的验算。 2.3.6停车库活荷载应符合下列规定： 1.停放小轿车的停车库，其楼面等效均布活荷载应按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》GB50009的规定采用。 2.停放面包车、卡车、大轿车或其他较重车辆的车库，其楼面等效均布活荷载应根 据结构布置、车辆实际轮压和最不利分布求出。 3.双层停车库的活荷载按实际情况取值，估算时可取5.0kN/m。 2.3.7医疗用房使用活荷载可按表2.3.7采用，当医疗设备型号与表中不符时，应 按实际情况采用

有医疗设备的楼（地）面均布活荷载

【条文说明】在初步设计前应向甲方协调确定所有设备的大致类型，在施工图设计前 应由甲方提供有可能采用的所有厂家的具体样本。如医院的核磁共振设备室，MRI永磁 体荷载为两个支座的集中荷载，应注意在MRI永磁体下设梁承担此部分荷载。MRI检查 室与机房应设置连通的降板区域，降板区域一般为150mm～300mm深，此部分铺设电缆 后需采用强度等级不低于C30的素混凝土进行回填，在设计时应考虑此部分荷载。由于 MRI在工作时会产生很大的磁力，在MRI的房间磁力线范围内应注意结构构件的配筋率 不宜过大（具体要求详见MRI厂家技术资料）。在对原建筑进行功能改造时，对于新增的 MIRI机房应注意磁力对于原有结构的影响。 2.3.8超市活苟载大小应根据建筑物使用要求由甲方提供。初步设计无资料时，可

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2.3.14擦窗机清洗设备应按其实际运行情况确定其自重荷载大小、作用位置和对局 部结构的最不利作用。 【条文说明】擦窗机分为水平轨道式、附墙轨道式、轮载式、插杆式、悬挂轨道式、 滑梯式等，其支承情况多种多样。为计算方便，可采用局部结构满布均布或集中荷载的方 式考虑擦窗机荷载对局部结构内力影响，但对整体结构进行抗震、抗风分析时其总荷载值 不宜超过擦窗机自重。 2.3.15施工活荷载应符合下列规定： 1.施工中如采用整体顶升施工平台、附墙塔式起重机、爬升式塔式起重机等对结构 构件受力有影响的施工设备或起重机械时，应根据具体情况补充计算施工荷载的影响。 2.高低层相邻的屋面、高大中庭地面，在设计低层屋面构件时应适当考虑施工堆载 等临时荷载，该荷载应不小于5.0kN/m。 3.地下室顶板（含室内）需考虑施工堆放材料或作临时工场时，施工活荷载应根据 施工要求按实际计算，其值不宜小于10.0kN/m。 4.施工活荷载仅用于施工阶段的局部结构强度验算，可不参与结构整体控制分析 施工活荷载的组合值系数可取0.7。 【条文说明】地下室顶板区域分为主楼地下室和非主楼地下室（纯地下室车库顶）区 域，纯地下室车库顶一般有覆土，覆土上有景观或消防车道。施工期间一般地下室顶板完 成后，会划分材料堆放或加工临时区域和施工车辆或设备运行区域，待主体工程施工到一 定阶段后，撤除该材料临时堆载区域，进行覆土回填，并施工园林景观及消防车道等。因 此在进行地下室顶板结构计算时应分两次进行，其一是建筑正常运行工况，即恒荷载（包 括覆土）十顶板活荷载，其二是施工工况，即恒荷载十施工活荷载，截面设计时应取两科 工况的最不利效应。注意，施工工况仅用于施工阶段的局部结构强度验算，可以不与地震 或风荷载组合。

2.4.1一般情况下，结构风荷载按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009取 值。超高、体型复杂或位于复杂环境下的结构宜采用风洞试验方法来确定其风荷载。必要 时可采用数值模拟方法进行补充。 【条文说明】我国现行主要规范中对需要进行风洞试验的建筑要求如下：房屋高度大 于200m的高层建筑；平面形状或立面形状复杂的高层建筑；立面开洞或连体高层建筑； 周围地形或环境较复杂的高层建筑；体型复杂、对风荷载敏感或者周边干扰效应明显的大 跨度屋盖结构。采用风洞试验方法时，应按照现行行业标准《建筑工程风洞试验方法标 准》JGJ/T338的要求执行。 结构风洞试验报告应包括分层（块）体型系数、风振系数、风压时程数据、等效风荷 载等。结构计算时可以直接采用报告提供的等效风荷载，也可以利用报告提供的体型系数 和风振系数，结合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中的公式计算风荷载。 大跨度空间结构不能采用一致风振系数。 《建筑工程风洞试验方法标准》JGJ/T338中规定：关系结构安全的风荷载问题不能

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仅采用数值模拟的方法来获得风荷载作用。目前数值模拟方法应用于建筑领域的计算公式 有多种，且采用不同的计算公式所得结果有较大差异。数值模拟技术独立应用于结构设计 工作还有待进一步完善。 2.4.2在进行结构风荷载取值时，应考虑不利风向角。风向角一般取不少于4个， 复杂体型的结构风向角宜适当增加。 【条文说明】1.常用的4个风向角详见图2.4.2。 2.在确定风向角时，应注意迎风面积大小对风荷载的影响，

图2.4.2常用的风向角

2.4.3封闭结构应考虑内表面体型系数。当屋盖外表面体型系数为正值时（压），内 表面体型系数可取一0.2（向内拉）；当屋盖外表面体型系数为负值时（吸），内表面体型 系数可取十0.2（向外压）。 【条文说明】开散结构不考虑内表面体型系数。封闭结构的内表面体型系数不考虑风 脉动效应。即采用现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算风荷载时，内表面 风压不再乘风振系数。 2.4.4悬挑屋盖体型系数可按照图2.4.4取值

图2.4.4悬挑屋盖结构体型系数 (a）后部通风：（6）后部封闭

【条文说明】1.图2.4.4中的体型系数适用于屋盖倾角α不小于0°且不大于10°的 情况。 2.对于后部开敬的屋盖，图2.4.4（a）中的体型系数适用条件除满足第1条要求外： 还需满足屋盖的后背墙（图中虚线部分）通风率>10%，50%。 3.本条引自广东省标准《建筑结构荷载规范》DBJ15一101一2014。 2.4.5对于风致敏感的高层和高笃结构应考虑风振的影响。 【条文说明】在风荷载作用下，高层建筑的风振响应主要包括顺风向、横风向和扭转 风向三部分。设计时，应根据具体情况分别进行考虑或者考虑三种效应组合。横风向和扭 转风向的风振计算可参阅现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009。 2.4.6对于以风荷载为设计控制荷载的超高层建筑，可以采用以下措施减少建筑的 风荷载效应： 1.采用合理的建筑体型减小结构所受的风荷载作用，比如三角锥、圆柱体等。 2.将建筑平面角部切角或柔化减小结构所受的横风向风荷载作用，比如建筑平面沿 高度退台、锥形化、改变形状或旋转等。 3.建筑立面上设置扰流部件或开洞减小结构所受的横风向风荷载作用。 4.根据主导风向以及周边的建筑风环境情况调整建筑的朝向。 5.采用减振技术减小超高层建筑顶部的加速度响应，提高建筑物的舒适度， 【条文说明】有关分析表明：三角锥所受的风荷载最小，圆柱体约为三角锥的1.3倍， 而棱柱体最大，可达三角锥的2.5倍。锥形内收的建筑体型，一方面截面沿高度的不断收 缩变化，可显著减小风荷载作用下的漩涡脱落和横风向效应，另一方面可提高结构抵抗水 平力的效率。 高层建筑采用流线型平面、建筑角部钝化、沿高度逐步退台以及立面设置导流槽等体 型优化措施可以有效降低横风向风荷载作用，从而取得可观的经济效益。增加建筑物的建 筑体型旋转程度可导致涡漩脱落之间的相关性减小，从而有效降低横风向动力响应以及提 高顶部舒适度。在建筑物高区立面开设一些洞口，减小迎风面面积，对减小基底风荷载作 用以及倾覆力矩作用效果非常明显。 此外，也可通过优化建筑物朝向，使建筑空气动力响应最不利的风向远离当地主要的 强风风向，从而使抵抗风荷载效果达到最大。 采用减振技术对提高风荷载作用下建筑的舒适度也有较明显的作用。据文献报道上海 中心采用TMD后建筑顶部的风致加速度从3.8gal减小为2.1gal，减小了44%，大大提 高了建筑物的舒适度品质。

2.5.1一般情况下，屋面雪荷载按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规 定取值。基本雪压应采用50年重现期的雪压，对雪荷载敏感的结构应采用100年重现期 的雪压。雪荷载的组合值系数可取0.7，频遇值系数可取0.6，准永久值系数应按雪荷载 分区I、Ⅱ和Ⅲ的不同，分别取0.5，0.2和0。 【条文说明】对雪荷载敏感的结构应特别注意雪荷载的不利影响，必要时应采取相应

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2.6.1当温度作用引起的结构应力或变形对结构承载力或正常使用有较大影响时 应考虑温度作用效应。温度作用的组合值系数、频遇值系数和准永久值系数分别取0.6、 0.5和0.4；温度作用的计算应遵循本措施第7章、第10章的有关规定。 【条文说明】现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009规定，有关可变荷载的规 定同样适用于温度作用，因此温度作用的分项系数取值与可变荷载相同。 2.6.2对设计使用年限为70年、100年的建筑结构，其水平地震作用可分别采用设 计使用年限50年地震作用的1.2倍、1.45倍。 【条文说明】来源于《建筑抗震设计手册》

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9.屋面女儿墙高度超过0.9m（出人口处超过0.5m）时不宜采用砌体女儿墙，无法 避免时应采取专门的加强措施，或采用钢筋混凝土女儿墙。 10.框架结构的填充墙布置避免对结构造成不利影响，避免形成短柱、薄弱层以及产 生过大扭转效应，不应影响地震作用下主体结构预期的屈服耗能机制。 11.框架内楼梯、看台等斜向构件布置应避免对结构规则性的不利影响 【条文说明】1.一般情况下，屈服应从耗能构件开始；且在达到性能目标时，耗能构 件屈服越多，其消耗的地震能量越大，结构的设计越合理。 2.结构动力特性相近指两个主轴方向平动为主的第一周期相差不超过20%。 3.注意越层柱、楼板洞口边剪力墙等竖向构件的稳定验算。 4.出屋面结构位于顶部，由于高振型影响，地震作用放大明显，震害表明极易受损， 应特别注意加强。屋面女儿墙作为悬臂构件，超过一定高度后应采取措施。 3.1.8抗震计算可采用下列方法： 1.宜采用考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法进行多遇地震下计算；对于行 业标准《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3一2010第4.3.4条第3款所列情况，应采 用时程分析法进行多遇地震下补充计算。 2.需进行设防烈度、罕遇地震下的抗震计算时，应根据抗震性能自标要求，采用振 型分解反应谱法进行弹性计算或等效弹性计算；采用时程分析法或静力弹塑性分析法进行 弹性或弹塑性计算。 3.平面投影尺度很大的空间结构，应采用时程分析法进行单点一致、多点单向或多 点多向输入的抗震验算。 4.构件设计时楼板应采用弹性膜单元进行计算，以真实反映构件内力情况。 3.1.9结构构件采用等效弹性反应谱计算方法进行设防、罕遇地震作用下的抗震性 能验算时，可按以下步骤进行： 1.采用设防、罕遇地震下的动力弹塑性时程分析法，判断结构水平和竖向构件损伤 的位置及程度； 2.在弹性反应谱计算模型中针对损伤构件进行刚度折减，计算结构在设防、罕遇地 震下按等效弹性计算的最大基底剪力； 3.将等效弹性反应谱法与时程分析法的计算结果进行比较，验证等效弹性反应谱计 算模型中损伤位置构件折减刚度取值的合理性。采用等效弹性反应谱计算的底部地震剪力 与弹塑性时程计算的底部剪力比值宜为1.0～1.2。弹塑性时程计算的底部地震剪力3条 波时取最大值，7条波时取平均值。 【条文说明】弹塑性时程分析能够较为真实地反映结构在设防、罕遇地震下部分构件 进入塑性后的结构受力状态，但是其计算结果难于直接用于结构设计。根据弹塑性时程分 析中结构构件损伤的位置及程度，对弹性反应谱模型的结构构件进行相应刚度折减，使等 效弹性反应谱计算的底部地震剪力与弹塑性时程计算的底部剪力接近，以反映结构真实受 力状态。考虑到地震波的随机性，等效弹性反应谱计算的底部地震剪力与弹塑性时程计算 的底部剪力比值在1.0～1.2较为合理。 3.1.10地震作用计算应符合下列规定： 1.地震作用主方向与两个主轴方向角度大于15°，或有斜交抗侧力构件的相交角度大

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于15°，应计人该方向的水平地震作用。 2.位于条状凸出的山嘴、高耸孤立的山丘、非岩石和强风化岩石的陡坡的建筑，其 水平地震作用应乘以1.1～1.6的放大系数；对处于发震断裂两侧5km以内的建筑，宜乘 以1.5的水平地震作用放大系数，5km10km宜乘以不小于1.25的放大系数。 3.跨度大于8m的转换结构，7度、8度跨度不小于18m的楼盖结构及悬挑大于2m的 悬挑结构，6度悬挑大于2.5m的悬挑结构和9度的结构，抗震设计应计入竖向地震作用； 竖向地震作用的计算方法见国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011一2010第5.3节。 4.多向地震作用计算，当采用时程分析方法时，水平地震为主控的地震动参数比例取 直：水平主可：水平次尚：竖尚三1：0.85：0.65，竖尚地震为主控的地震动参数比例取值： 水平主向：水平次向：竖向=0.85：0.65：1；当采用反应谱分析方法时，水平或竖向地震 为主控的地震动参数比例取值均为：水平主向：水平次向：竖向=1：0.85：0.65，地震 作用分项系数：水平主控Eh=1.3，Ev=0.5，竖向主控Ev=1.3，Eh=0.5。 （条文说明对竖向地震作用敏感的结构及大跨度屋盖结构应增加以竖向为主的工况 验算。时程分析时，水平或竖向为主控的工况验算体现在地震动参数比例上。反应谱分析 时，水平或竖向为主控的工况验算体现在地震作用分项系数Eh、Ev上，而非地震动参 数比例，当竖向与水平地震作用同时考虑时，两者的组合比为1：0.4，水平为主时Eh一 1.3，E=0.4×1.3=0.5，反之，竖向为主时Ev=1.3，Eh=0.4×1.3=0.5。 5.抗震设计时，结构任一楼层的水平地震剪力系数入应符合以下最小限值要求： 2)基本周期3.5s

钢结构标准规范范本结构设计统一技术措施

结构设计统一技术措施

3.1.18楼板开大洞削弱后，在设防地震作用下楼板截面中心平面主拉应力宜小于混 凝土轴心抗拉强度标准值fk：否则宜采取下列措施： 1.加厚洞口周边楼板，楼板按计算配筋且配筋率不小于0.25%，并采用双层双向 配筋。 2.洞口边缘设置边梁。 3.1.19结构设计时，应采取调整结构布置、构件截面等方式来避免出现受拉剪力 墙。当不可避免时，也应只允许出现个别受拉墙肢。偏心受拉剪力墙设计宜符合下列 要求： 1.在《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》中，用于判断超过混凝土抗 拉强度标准值（f）倍数的墙肢全截面平均名义拉应力αto；是指中震不屈服时双向水平 地震下墙肢由轴力N，（标准值）产生的全截面平均拉应力，计算时可按弹性模量换算考 虑型钢和钢板的作用（式3.1.19）。对与受拉剪力墙垂直的墙肢，可适当考虑其有效 长度。

Nt Nt 6to=Ao Es A.+ A E.

[3. 1. 19]

注：①与受拉剪力墙垂直的墙有效长度可取2倍较薄墙肢厚度，此时尚宜 其墙肢同工况组合轴拉力的影响。 ②公式（3.1.7）中A。=Aw一As，Aw为墙肢毛截面面积。 2.设防地震作用下的偏心受拉剪力墙，应通过加强配置钢筋、型钢（钢板）等措施， 控制剪力墙受拉造成的受剪承载力降低的影响。 3.当偏心受拉剪力墙的名义拉应力为（1～2）时，大偏心受拉剪力墙可仅配置钢 筋，也可配置型钢（钢板)；当名义拉应力为（2～4)f时，大偏心受拉剪力墙宜配置型 钢（钢板）。当仅配置钢筋时需根据第4（3）款公式进行受剪滑移面验算。小偏心受拉剪 力墙宜配置型钢（钢板）。名义拉应力αto不宜大于4ftk。当。to2fk时，宜进行罕遇地 震作用下的弹塑性时程分析。

偏心距ea=0.5(hmo一a,))仅配置钢筋时的端部暗

结构设计统一技术措施

行业分类标准墙仅配置钢筋时的水平