T／CECS G：D60-30-2020 公路波形钢腹板组合桥梁技术规程

Am一 箱梁薄壁中心线所围面积； 波形钢腹板的有效剪切面积； aw 波形钢腹板直板段长度； 内衬混凝土最小厚度； 波形钢腹板斜板段投影长度； Cw 波形钢腹板斜板段长度； 组合梁高度； hw一 波形钢腹板的高度； 1 组合梁截面的惯性矩； I 内衬混凝土最小厚度截面惯性矩： 【 单位长度波形钢腹板绕纵桥向的惯性矩； I 单位长度波形钢腹板绕高度方向的惯性矩： S一混凝土顶板或底板对截面中性轴的面积矩； tw 波形钢腹板的厚度： W 波形钢腹板因剪切变形产生的挠度。 2.2.2 材料性能相关符号 E 混凝土的弹性模量； eu.k 混凝土立方体抗压强度标准值； fpd 预应力钢筋的抗拉强度设计值； G 波形钢腹板的剪切模量。 2.2.3 作用与作用效应相关符号 M. 横向抗弯承载力设计值； Q——抗剪强度计算时，波形钢腹板与箱梁顶、底板连接处的单位长度水平剪力设 计值； 抗滑移计算时，波形钢腹板与箱梁顶、底板连接处的单位长度水平剪力设 计值

2.2.2材料性能相关符号

车库设计规范和图纸2.2.3作用与作用效应相关符号

M.横向抗弯承载力设计值； Q%——抗剪强度计算时，波形钢腹板与箱梁顶、底板连接处的单位长度水平剪 计值； Q 抗滑移计算时，波形钢腹板与箱梁顶、底板连接处的单位长度水平剪 计值：

2.2.4计算系数及其他符号

3.1.2波形钢腹板组合桥梁上部结构的混凝土强度等级不应低于C50

3.2.1波形钢腹板组合桥梁所采，

形钢腹板组合桥梁所采用的普通钢筋与预应力钢筋应符合现行《公路钢筋 应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的相关规定

3.3.1钢材的力学性能和 性指标应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混 上桥涵设计规范》（JTG3362）的相关规定

3.3.2结构钢材应满足强度、塑性、韧性和可焊性的要求，选用时应综合考虑 要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度及工作环境等因素。

3.3.3波形钢腹板组合桥梁用的钢材应采用质量等级C级或C级以上级别的碳素结 构钢、低合金高强度结构钢或桥梁用结构钢。其质量要求应符合现行《碳素结构钢》 GB/T700）、《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）和《桥梁用结构钢》（GB/T714）的 规定，

寸于需验算疲劳的焊接结构的钢材，其力学性能、物理性能指标和其他相关要 行《桥梁用结构钢》（GB/T714）执行

求均应按现行《桥梁用结构钢》（GB/T714）执行。

3.6栓钉连接件的材料应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T1043

3.3.6栓钉连接件的材料应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T10433）的 规定。

3.3.7波形钢腹板组合桥梁所采用的耐候钢材料应符合现行《桥梁用结构钢》 (GB/T 714)的规定。

4.1.2波形钢腹板组合桥梁应按下列两类极限状态进行设计： 1承载能力极限状态：对应于桥梁结构达到最大承载能力或出现不适于继续承载的 变形或变位状态，包括构件和连接件的强度破坏、疲劳破坏，波形钢腹板丧失稳定及结构 倾覆。 2正常使用极限状态：对应于桥梁结构达到正常使用或耐久性的某项限值的状态 包括影响结构、构件正常使用的变形振动及影响结构耐久性的局部破坏

4.2.1波形钢腹板组合桥梁设计所采用的作用及作用效应组合应按现行《公路桥涵 设计通用规范》（JTGD60）执行

限状态计算应采用频遇组合或准永久组合

4.3.1波形钢腹板组合桥梁应按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG3362）进行组合梁和桥面板的承载能力极限状态计算和正常使用极限状态 计算

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4.3.3弯桥结构设计时应对其抗扭性能进行充分研究，保证其抗扭承载力满足设计 要求。

4.3.3弯桥结构设计时应对其抗扭性能进行充分研究，保证其抗扭承载力满足设计 要求。

弯桥结构设计时应对其抗扭性能进行充分研究，保证其抗扭承载力满足设计

5.1.1跨径为30~60m的波形钢腹板组合桥梁宜采用等截面连续箱梁；跨 60m的波形钢腹板组合桥梁宜采用变截面连续梁桥或连续刚构；跨径在160m 形钢腹板组合桥梁宜采用矮塔斜拉桥结构形式

5.1.2波形钢腹板组合桥梁主梁梁高不宜小于同等跨径的常规混凝土桥梁主梁梁高 对于跨径100m以上的连续梁桥，中支点梁高可取跨径的1/19~1/15，跨中梁高可取跨径 的1/40~1/32

条文说明 波形钢腹板组合桥梁主梁的抗弯刚度、抗剪刚度、抗扭刚度均小于同等跨径的混凝土 桥梁，因此波形钢腹板组合桥梁主梁梁高一般不小于同等跨径的常规混凝土桥梁主梁 梁高

5.1.3波形钢腹板组合桥梁截面形式可采用工字组合式、箱型组合式或 式等。

5.1.3波形钢腹板组合桥梁截面形式可采用工字组合式、箱型组合式或槽型组合

条文说明 箱型组合梁截面形式主要包括单箱单室、单箱双室、单箱多室、多箱单室。箱梁的截 面形式一般为矩形或梯形，截面内外根据需要设置撑杆。

5.1.5波形钢腹板箱梁的混凝土底板也可采用钢底板，宜在负弯矩区钢底板内增设混 凝土内衬。

艮据对实际工程的调研，我国有多座波形钢腹板组合桥梁箱梁的全部底板或部

5.3.4连接件的翼缘板与开孔钢板应符合下列规定： 翼缘板的厚度不宜小于16mm，开孔钢板厚度不宜小于12mm。 2开孔钢板孔径可取45~60mm，且应大于贯穿钢筋直径与粗集料最大粒径之和。 3孔与孔的中心间距可取150~250mm，但不宜大于500mm。 4开孔距钢板边缘的净距不宜小于孔中心距的一半。 5贯穿钢筋应采用HRB400及HRB400以上强度级别的钢筋。贯穿钢筋直径不宜 于16mm，且应与钢板开孔直径相匹配

5.3.5栓钉布置间距及栓钉连接件的外侧边缘与翼缘钢板边缘的距离应满足现行

5.4.2横隔板可采用混凝土板墙式与钢横撑式。混凝土板墙式横隔板可与体外索的 固块、转向块设为一体

锚固块转向块设为一体。

条文说明 “PBL连接件”最早由德国学者Leonhardt等人于1987年提出，德文名称为“Perfobond eiste”，因此国内相关文献中通常根据其德文简写为“PBL连接件”，或根据结构特点称 其为“开孔钢板连接件”。

5.4.4波形钢腹板与钢横隔板的连接可采用角焊缝、部分熔透焊或质量不低于Ⅱ级的 熔透焊。

黄隔板的间距应根据体外索的线形以及箱梁结构的扭转畸变分析结果确定，直 距不宜大于20m，弯桥横隔板间距应根据计算结果确定

5.4.6混凝土横隔板的厚度不宜小于

.1支点附近波形钢腹板高度超过5m时，应设置内衬混凝土。对于单箱双室或 我面，外侧腹板宜在内侧布置内衬混凝土，中腹板可在腹板两侧均布置内衬混凝土

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5.5.2支点附近组合腹板段长度宜为支点处梁高的1.0~1.5倍。内衬混凝土最薄处 不宜小于20cm。

5.5.2支点附近组合腹板段长度宜为支点处梁高的1.0~1.5倍。内衬混凝土最薄处 不宜小于20cm。 条文说明 内衬混凝土最小厚度限制主要是考虑实际工程中内衬混凝土的可施工性，要满足内

条文说明 内衬混凝土最小厚度限制主要是考虑实际工程中内衬混凝土的可施工性，要 昆凝土浇筑和配筋需要。因此，本条规定其最小厚度一般不小于20cm。

内衬混凝土宜采用栓钉与波形钢腹机

5.6.1波形钢腹板组合桥梁宜采用体内、体外混合配束的预应力体系。预应力筋的布 置数量、形式及张拉顺序等应根据结构受力、桥梁施工方法确定。 5.6.2体外预应力锚具的选用应符合现行《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T 4370）的规定

5.7.1波形钢腹板组合桥梁应考虑波形钢腹板刚度相对较小等因素，合理 类型

转向块设计应进行抗拉承载力和抗剪承载力计算，计算方法可参照现行《公路 设计规范》（JTG/TJ22）的规定执行。

.7.4应根据结构受力、体外预应力筋布置方式、转向器等因素进行转向块的 设计，在结构上应满足体外预应力钢筋向主梁的传力要求以及承受周边构件传 要求。

条文说明 转向块的构造设计需满足将体外预应力钢筋的转向力顺利传递到主梁 转向块及其周围的构件需能安全地抵抗转向力的作用

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1.1波形钢腹板组合桥梁结构分析应按下列假定进行： 1波形钢腹板与混凝土顶、底板共同工作，不会发生相对滑移或剪切连接破坏 2组合梁弯曲变形时，混凝土顶板与底板符合平截面假定。 3波形钢腹板不承担轴向力，弯矩仅由混凝土顶、底板构成的截面承担。 4剪力由波形钢腹板承担且剪应力沿波形钢腹板高度方向均匀分布

6.1.2对于扭矩较大的弯斜、宽波形钢腹板组合桥梁，应根据现行《公路

及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定进行组合梁顶板、底板的抗裂验算，验 算时组合梁顶板、底板斜截面主拉应力应计入扭转剪应力的作用，扭转剪应力的计算应采 用作用的标准组合。

6.2承载能力极限状态计算

6.2.1波形钢腹板正截面抗弯承载力验算应按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝 土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定执行。 6.2.2波形钢腹板持久状况承载能力极限状态抗剪强度与剪切稳定验算应采用现行 公路桥涵设计通用规范》（JTGD6O）规定的作用效应基本组合。波形钢腹板的剪应力应 同时计人剪力、扭矩及预应力的竖向分力产生的效应。剪力应包括预应力的二次效应，扭 矩可取汽车荷载最不利偏载情况下的组合设计值

式中：rqr 抗倾覆稳定系数； Sbk 平衡作用效应的标准组合； 不平衡作用效应的标准组合。

S≥2.5 raf=S

tw 波形钢腹板的厚度（mm）； S 波形钢腹板形状系数，=（a+b）/（a+c）； aw 波形钢腹板直板段长度； bw——波形钢腹板斜板段投影长度； 波形钢腹板斜板段长度； Cw h 组合梁高度（mm）。

3.4顶、底板混凝土的抗裂验算按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥润 》（JTG3362）进行。

规范》（JTG3362）进行。

6.4.1横向计算应包括横隔板、桥面板、底板及波形钢腹板与顶底板连接 计算。

6.4.2车辆作用的横向内力计算可按下列步骤进行： 1确定所需计算的截面，进行车辆纵、横向最不利布置。 2确定板的有效分布宽度。将箱梁外伸悬臂板视作固支悬臂板，将中部顶板视作简 支于两腹板的简支板，根据现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 （JTG3362）中的规定确定车轮荷载在板上的有效分布宽度。 3根据有效宽度范围，得出截面沿纵向单位箱梁上的作用荷载

1当桥面板的计算跨径不大于6m时，桥面板计算可根据支撑情况进行建模和分析 计算。 2采用平面框架模型进行分析时，截面宽度可取1个波形钢腹板波长，波形钢腹板 与顶、底板结合部可作刚接处理，波形钢腹板截面可根据一个波长的面积和抗弯刚度等效 成工字形截面。 3箱内桥面板按简支板计算时，汽车荷载作用下的跨中弯矩宜取相同计算跨径的简 支板跨中弯矩的90%。 4对于多室截面、多箱截面、桥面板计算跨径超过6m的单箱单室截面以及带有横 梁的桥面板，宜采用三维有限元方法计算。 5车辆荷载的分布宽度应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范》（JTG3362）的规定

桥面板根据支撑情况可以视为单向板、悬臂板或双向板。波形钢腹板组合箱梁

板刚度较小,跨中弯矩有增大的倾向，约为简支板跨中弯矩的90%。对于多室截面、多箱 截面以及桥面板计算跨径超过6m的单箱单室截面以及带有横梁的桥面板，上述方法均 不再适用建议采用三维有限元方法计算桥面板在车辆荷载作用下的效应。

度较小,跨中弯矩有增大的倾向，约为简支板跨中弯矩的90%。对于多室截面、 以及桥面板计算跨径超过6m的单箱单室截面以及带有横梁的桥面板，上述方 适用建议采用三维有限元方法计算桥面板在车辆荷载作用下的效应。

入,≤0.6 0. 6 <,≤/2 5

入= f ter,L 入。=

kmE k = 4 + 5. 34 hw

式中：一 一波形钢腹板的泊松比； E—波形钢腹板的弹性模量（MPa）； k——波形钢腹板局部屈曲系数； 波形钢腹板直幅段长度与斜幅段长度的较大值（mm），应小于h

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式中：β波形钢腹板整体嵌固系数，取1.0； l,—单位长度波形钢腹板绕高度方向的惯性矩（mm*/mm）； I一一单位长度波形钢腹板绕纵桥向的惯性矩（mm*/mm）； S—波形钢腹板波高板厚比，取S=d/tx，d为波形钢腹板波高，t为波形钢腹板 厚度。

一波形钢腹板组合屈曲临界剪应力（MP

o(Tmd+Tid)≤Ter ter.

N=0. 9n,μ. P

式中：tr—波形钢腹板直角角焊缝在剪力作用下产生的剪应力（MPa）； V一 焊缝承受的竖向剪力设计值（N）； h一角焊缝的焊脚尺寸（mm）； Zl——焊缝的计算长度之和（mm），对每条焊缝取其实际长度减去2ht，不得小于8h 且不宜小于50h（动力荷载）或小于60h（静力荷载）； f 角焊缝的强度设计值（MPa），按现行《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64）取值

式中:d.—开孔钢板的孔净距(mm）。

Qpu2 =7. 5n fead,4

Qm3=号npf.d,4

桥梁标准规范范本当发生混凝土压碎破坏时：

式中：Qpu 栓钉水平抗剪承载力设计值（N）： Astd 栓钉截面面积（mm）； fstd 栓钉抗拉强度设计值（MPa）； E. ,E. 混凝土和栓钉的弹性模量（MPa）：

Q%u = 1. 19Astfsid

山东标准规范范本Qpu=0.43mAsd/E.fc

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式中：N连接件的抗剪承载力设计