有效宽度effectiv

在进行截面强度和稳定计算时，假定板件有效的那一部分宽度。

2.1.5有效宽度系数effectivewidthfact

文化标准板件有效宽度与板件实际宽度的比值。

2.1.6构件计算长度effectivelength

构件在其有效约束点间的几何长度乘以考虑杆端变形情况和所受荷载情况的系数而 等效长度，用以计算构件的长细比

2.1.7焊缝计算长度

计算焊缝连接强度时采用的焊缝长度。

2.1.8长细比slendernessratio

构件计算长度与构件截面回转半径的比

换算长细比 equivalent slendernessratio

在轴心受压构件的整体稳定计算中，按临界力相等的原则，将格构式构件换算为实 腹构件进行计算时所对应的长细比或将弯扭与扭转失稳换算为弯曲失稳时采用的长 细比。

承受压应力的钢板板件。

由纵向加劲肋加强的翼板被腹板、横隔板或由纵、横向加劲肋加强的腹板被翼板 隔板分割成的若干个有加劲肋的部分板件。由母板和加劲肋组成，加劲肋焊接于 上。

2.2.1材料性能有关符号

2.2.2作用效应和抗力有关符号

N. 轴心力设计值； N..N... 轴心受压构件的整体稳定欧拉荷载：

公路钢结构桥梁设计规范（JTCD642015）

N，、N,一一某个普通螺栓或铆钉所承受的剪力和拉力； Nd、Na、Nea——单个螺栓的受剪、受拉和承压承载力设计值； Nid、Nid、Ned 单个铆钉的受剪、受拉和承压承载力设计值； P 单个高强度螺栓的预拉力； M,、M, 计算截面的弯矩设计值； Mer.y、Mer, 在M，和M，作用平面内的弯矩单独作用下，考虑约束影响的构件弯 扭失稳模态的整体弯扭弹性屈曲弯矩； GE,er 轴心受压构件弹性稳定欧拉应力； OmaxOmin 最大和最小正应力； AOk、ATk 疲劳荷载正应力和剪应力作用标准值； AOc、ATc 疲劳细节类别抗力； T 剪应力； Tmat)Tmin 最大和最小剪应力。

2.2.3几何参数有关符号

2.2.4计算系数及其他有关符号

K一一加劲板的弹性屈曲系数、连接件刚度系数： k。一弯矩换算系数； no 钢材与混凝土弹性模量的比值； V 泊松比； X 轴心受压构件整体稳定折减系数； XLT,y>XLT,2 在M，和M，作用平面内的弯矩单独作用下，构件弯扭失稳模态的整 稳定折减系数； 入一 轴心受压构件长细比； 入、入 构件对x、y轴的长细比： 入 相对长细比： 入，、入 轴心受压整体稳定相对长细比； ALT.y、ΛLT, 弯扭稳定相对长细比； 入 受压板相对宽厚比； βm,yβm,2 相对于M，、M,的等效弯矩系数； Phx 弯矩作用平面内的受弯构件稳定系数； Yo 结构重要性系数； 冲击系数、摩擦面的抗滑移系数； 双向受弯相关系数。

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表3.1.3钢材冲击韧性

1.4当焊接结构采用Z向钢时，其材质应符合现行《厚度方向性能钢板》（GB/ 3）的规定。

3.1.6销、铰、轴、斜拉索锚具等宜采用优质碳素结构钢锻制或轧制钢材，其材质 应符合现行《优质碳素结构钢》（GB/T699）的规定。 3.1.7高强度螺栓、螺母、垫圈的技术条件应符合现行《钢结构用高强度大六角头 螺栓》（GB/T1228）、《钢结构用高强度大六角螺母》（GB/T1229）、《钢结构用高强 度垫圈》（GB/T1230）、《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条 件》（GB/T1231）、《钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副》（GB/T3632）的规定。 3.1.8普通螺栓应符合现行《六角头螺栓C级》（GB/T5780）和《六角头螺栓》 GB/T5782）的规定。 3.1.9 铆钉应符合现行《标准件用碳素热轧圆钢》（GB/T715）的规定。 3.1.10锚栓的材料可采用Q235钢或Q345钢，其材质应符合现行《碳素结构钢》 （GB/T700）和《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）的规定。 3.1.11圆柱头焊钉连接件的材料应符合现行《电弧螺柱焊用圆柱头焊钉》（GB/T 0433）的规定。 3.1.12焊接材料应与主体钢材相匹配，并应符合下列规定： 1手工焊接采用的焊条应符合现行《碳钢焊条》（GB/T5117）或《低合金钢焊 条》（GB/T5118）的规定。对需要验算疲劳的构件宜采用低氢型碱性焊条。 2自动焊和半自动焊采用的焊丝和焊剂应符合现行《熔化焊用钢丝》（GB/T 4957）、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》（GB/T8110）、《碳钢药芯焊丝》 （GB/T10045）、《低合金钢药芯焊丝》（GB/T17493）、《埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂》 【GB/T5293）或《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》（GB/T12470）的规定。 3.1.13拉索、主缆和吊索等所用高强度钢丝、钢绞线及钢丝绳的技术性能应符合下 列规定： 1高强度钢丝应符合现行《桥梁缆索用热镀锌钢丝》（GB/T17101）或《斜拉桥 热挤聚乙烯高强钢丝拉索技术条件》（GB/T18365）的规定。 ：2钢绞线应符合现行《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224）或《高强度低松 驰预应力热镀锌钢绞线》（YB/T152）的规定。 3钢丝绳应符合现行《重要用途钢丝绳》（GB8918）、《一般用途钢丝绳》（GB/T 20118）或《粗直径钢丝绳》（GB/T20067）的规定。

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3.1.14热铸锚头铸体材料应选用低熔点锌铜合金。冷铸锚头铸体材料可由环氧树 脂、铁砂、矿料、固化剂等组成，其配比应由试验确定。

3.1.15锚具、连接器、伸缩装置、阻尼器、鞍座等其他桥梁构件用结构钢应满足国 家和行业现行产品标准的规定。

3.2.1钢材的强度设计值应根据钢材的不同厚度按表3.2.1的规定采用

钢材的强度设计值（MP

注：表中厚度指计算点的钢材厚度，对轴心受拉和轴心受压构件指截面中较厚板件的厚度。

2.2铸钢和锻钢的强度设计值应按表3.2.2的规定采用。

铸钢和锻钢的强度设计

：1.铰轴紧密接触系指接触面为圆弧中心角为2×45°的接触；辊轴或摇轴自由接触系指轴与板平面的接触。 2.计算紧密接触或自由接触受压强度时，其承压面积采用轴径截面。轴与板采用不同钢种时，径向受压设 计值取用其较低者。

3.2.3焊缝的强度设计值应按表3.2.3的规定采用

3.2.3焊缝的强度设计值应按表3.2.3的规定采用。

表3.2.3焊缝的强度设计值（MPa）

对接焊缝受弯时，在受压区的抗弯强度设计值取Fd，在受拉区的抗弯强度设计值取。 焊缝质量等级应符合现行《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205）的规定。其中厚度小于8mm钢 材的对接焊缝，不应采用超声波探伤确定焊缝质量等级。

3.2.4普通螺栓和锚栓连接的强度设计值应按表3.2.4的规定采用。

桥梁设计规范（JTGD64

表3.2.4普通螺栓和锚栓连接的强度设计值（MPa）

注：A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度， 构工程施工质量验收规范》（CB50205）的要求

表3.2.5高强度螺栓的预拉力设计值P.（kN)

表3.2.6铆钉连接的强度设计值（MPa）

主：1.I类孔指在装配好的构件上钻成的孔；在单个零件和构件上用钻模钻成的孔；在单个零件上先钻成或冲 成较小的孔，然后在装配好的构件上再扩钻成的孔。 2.Ⅱ类孔指在单个零件上一次冲成或不用钻模钻钻成的孔。 3.沉头和半沉头铆钉连接表中数值应乘以折减系数0.8。

寿钢的物理性能指标应按表3.2.7的规定

表3.2.7钢材和铸钢的物理性能指标

表3.2.8钢丝、钢绞线抗拉强度设计值（MPa）

注：1.表列钢丝抗拉强度设计值系为I级松弛钢丝的数值；当采用公称直径5mm的I级松弛钢丝时，乘以折减

注：1.表列钢丝抗拉强度设计值系为Ⅱ级松弛钢丝的数值；当采用公称直径5mm的I级松弛钢丝时，乘以折减 系数0.9

表列抗拉强度设计值，用于销接式吊索时应乘以折减系

3.2.9钢丝绳应按其最小破断拉力（kN）除以抗拉强度分项系数R求得最小破断

3.2.9钢丝绳应按其最小破断拉力（kN）除以抗拉强度分项系数R求得最小破 力设计值Fa，r应按表3.2.9确定。最小破断力应根据现行《粗直径钢丝绳》（ 067）钢芯钢丝绳取值

表3.2.9钢丝绳抗拉强度分项系数%

4.1.1结构分析采用的模型和基本假定，应能反映结构实际受力状态，其精度应能 满足结构设计要求。 4.1.2在结构分析中，应考虑环境对构件和结构性能的影响。 4.1.3结构受力分析可按线弹性理论进行，当极限状态条件下结构的变形不能被忽 咯时，应考虑几何非线性对结构受力的影响。 4.1.4结构动力分析应考虑下列因素： 1所有相关的结构构件质量、刚度和阻尼特性。 2模型的边界条件应反映结构的固有特性

4.2结构强度、稳定与变形计算

承载能力极限状态应按下式要求进行验算

式中：o 结构重要性系数； S。一一作用组合的效应（如轴力、弯矩或表示几个轴力、弯矩的向量）设计值； R一结构或结构构件的抗力设计值。 4.2.2上部结构采用整体式截面的梁桥在持久状况下结构体系不应发生改变，并应 安下列规定验算横桥向抗倾覆性能： 1在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。 2当整联只采用单向受压支座支承时，应符合下式要求：

2Shki≥kg ZSai

：ka 横向抗倾覆稳定性系数，取kf=2.5； 使上部结构稳定的作用基本组合（分项系数均为1:0）的效应设计值；

ZSk,i使上部结构失稳的作用基本组合（分项系数均为1.0）的效应设计值。 4.2.3计算竖向挠度时，应按结构力学的方法并应采用不计冲击力的汽车车道荷 遇值，频遇值系数为1.0。计算挠度值不应超过表4.2.3规定的限值

4.2.3计算竖向挠度时，应按结构力学的方法并应采用不计冲击力的汽车车道荷 领遇值，频遇值系数为1.0。计算挠度值不应超过表4.2.3规定的限值。

表4.2.3竖向挠度限值

钢桥应设置预拱度，预拱度大小应视实际需要而定，宜为结构自重标准值加 道荷载频遇值产生的挠度值，频遇值系数为1.0。预拱度应保持桥面曲线平顺

5.1.1构件应按承载能力极限状态验算强度和稳定性，作用组合效应设计值按现行 （公路桥涵设计通用规范》（JTGD60）规定计算。疲劳计算应按本章抗疲劳设计与计 算的有关规定执行

5.1.2进行承载能力极限状态设计时，结构重要性系数。应符合现行《公路桥涵设 计通用规范》（JTGD60）的相关规定。

计通用规范》（JTGD60）的相关规定

5.1.3除轧制型钢、正交异性板的闭口加劲肋、填板外，其他受力钢构件的机 应小于8mm。

4构件容许最大长细比应符合表5.1.4

表5.1.4构件容许最大长细比

注：长细比按附录A计算

5.1.5受压板件加劲肋几何尺寸（图5.1.5）应满足下列要

1.5受压板件加劲肋几何尺寸（图5.1.5）应满足下列要求：

2L形、T形钢加劲肋的尺寸比例应满足下式要求：

图5.1.5加劲肋尺寸符号

b≤12 345 tso 12V f, h ≤30 345

3符合现行《热轧球扁钢》（GB/T9945）的球扁钢加劲肋的尺寸比例应满足下 式要求：

闭口加劲助的尺寸比例应满足下式要求

345 Wf, 345 2 f

5.1.6受压加劲板设计应满足下列要求：

受压加劲板宜采用刚性加劲肋，构造布置困难或受力较小时可用柔性加劲肋。 受压加劲板的刚性加劲肋，其纵、横向加劲肋的相对刚度应满足下列要求：

Y≥i A.1≥10n bt 4(g)

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5.1.7考虑局部稳定影响的构件受压加劲板有效截面宽度和有效截面面积应按下列 规定计算： 1考虑局部稳定影响的受压加劲板有效截面宽度b和有效截面面积Af.应按下式 计算：

式中：6.—第i块受压板段考虑局部稳定影响的有效宽度（图5.1.7）； b:、t—第i块受压板段或板元的宽度和厚度（图5.1.7);

b9=含69: =2p.b:

np 被腹板或刚性加劲肋分割后的受压板段或板元数； P 第i块受压板段或板元的局部稳定折减系数

）刚性加劲肋加劲板的板元分割和有效截面

2轴心受压板段或板元的局部稳定折减系数β应按下列规定计算：

电网标准规范范本b）柔性加劲肋加劲板的板段分割和有效裁面

式中：入， 相对宽厚比； t—加劲板的母板厚度； f,——屈服强度； E弹性模量：

0.4） 医 = 1 5(9)()

公路钢结构桥梁设计规范（JTCD642015

加劲板弹性屈曲欧拉应力； 加劲板局部稳定计算宽度，对开口刚性加劲肋，按加劲肋的间距b，计算 [图5.1.7a）]；对闭口刚性加劲肋，按加劲肋腹板间的间距计算；对柔性 加劲肋，按腹板间距或腹板至悬臂端的宽度b：计算【图5.1.7b）]； 加劲板的弹性屈曲系数，加劲肋尺寸符合本规范第5.1.5条规定时，可参 考附录B计算。

5.1.8考虑剪力滞影响的受弯构件的受拉或

公园标准规范范本，1.8考虑剪力滞影响的受弯构件的受拉或受压翼缘的有效截面宽度和有效截 应按下列规定计算： 1考虑剪力滞影响的有效截面宽度b和有效截面面积A.应按下式计算：

b: =2.6. np Aeffs =