公路装配式混凝土桥梁设计规范(JTGT 3365-05－2022).pdf

spd.cc 圆形截面受压构件全部级纵同连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设 计值； 环形截面受压构件全部纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设 spd.cr 计值； spd.f 受弯构件纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的合力设计值在接缝截 面法向的分力； 受压构件的截面抗压承载力设计值； T 一 竖向拉力的设计值； V 剪力设计值； 施工阶段计入动力系数作用标准值组合在接缝截面产生的剪力： Vo.d 弯起预应力钢筋拉力设计值在与构件轴线垂直方向的分力： VPd 弯起预应力钢筋拉力设计值在接缝截面切向的分力： Vpe 弯起预应力钢筋的永存预加力在与构件轴线垂直方向的分力； Vd 截面抗剪承载力上限值： 剪压区混凝土的压应力设计值； 使用阶段接缝截面混凝土的最大压应力： 一 施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大压应力； p一 使用阶段接缝位置混凝土的最大主压应力； 施工阶段接缝截面边缘混凝土的最大拉应力： 作用准永久组合下接缝截面边缘混凝土的拉应力； p0,i 圆形或环形截面体内预应力钢筋合力点处混凝土正应力等于零时 体内预应力钢筋的应力； 截面受压区体内预应力钢筋合力点处混凝土正应力等于零时体内 预应力钢筋的应力； pe 永存预加力下接缝截面边缘混凝土的压应力，或全部预应力钢能 在受拉区体内预应力钢筋合力点产生的预压应力； pc 全部预应力钢筋在截面受压区体内预应力钢筋合力点产生的预压 应力； pc.a 施工阶段接缝截面的平均压应力： pdle 体外预应力钢筋的极限应力设计值； pe.i 体外、体内预应力钢筋的永存应力；

T形截面剪压区高度最小时压力合力作用点至截面受压边缘的距 离； 矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板垂直于构件弯曲平面 的宽度，或现浇接缝的宽度； be 矩形截面的有效宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的有 效宽度； b 矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的有效宽度： 矩形截面的宽度或带翼板截面受压翼板的抗剪有效宽度； b一一受压翼板承托或加腋的宽度； 6. 矩形截面的宽度、带翼板截面的肋板或腹板沿厚度方向的宽度， 或箱体截面各腹板沿厚度方向的宽度之和； 轴向压力作用点至截面受拉侧或受压较小侧的纵向连续普通钢筋 和体内预应力钢筋合力点的距离 e 轴向压力对换算截面形心轴的初始偏心距； h 构件截面高度： ho 截面受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的合力点至截面 受压边缘的距离； he 减去受拉侧纵向普通钢筋保护层厚度的截面抗剪有效高度 h 受压翼板有效宽度内的平均厚度； 体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离； hp.i 截面受拉区或受拉侧体内预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距 离：

hpu,e 体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的极限距离； hs 截面受拉区纵向连续普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离； hspd.c Nspd.。的作用点至截面受压边缘的距离； Nspd.的作用点至截面受压边缘的距离； hw 矩形截面的高度、带翼板截面扣除上下翼板厚度的肋板净高 扣除顶底板厚度的腹板净高度； 1一 相邻U形钢筋的交错搭接长度； 接缝压密值； 圆形截面的半径： 2 环形截面的外、内半径； 成品索截面的外半径： 圆形或环形截面纵向连续普通钢筋所在圆周线的半径： 圆形或环形截面体内预应力钢筋所在圆周线的半径； 相邻交叉U形钢筋的轴线间距； S 斜截面范围内的箍筋间距； 接缝截面剪压区的高度； Xmin一 矩形截面剪压区的最小高度； A 圆形或环形截面的面积： Ae一 接缝的截面面积； Ack.i一 第i个键块根部的截面面积； Av 可能开裂面的截面面积或U形钢筋交错重叠部分所围核心混 投影平面的净面积； Ap.一 体外预应力钢筋的截面面积，或圆形或环形截面全部体外预 钢筋的截面面积； 体内、体外弯起预应力钢筋的截面面积； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积，或圆形或环形截面 体内预应力钢筋的截面面积； A一 截面受压区体内预应力钢筋的截面面积； 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积，或圆形或环形截 部纵向连续普通钢筋的截面面积；

2.2.4计算系数及其他

水质标准Ci 混疑土、接缝连接材料界面的黏结强度： ksc 体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数： kt 施工阶段接缝连接材料界面黏结强度的折减系数； m 剪跨比； K 混凝土界面的极限剪切强度： P 截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的配筋率； 异号弯矩影响系数； % 一 对应剪压区混凝土的圆心角（rad）与2元的比值； αEP 体内预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比； α 截面形状影响系数； tc 圆形截面受拉纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积与 全部纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积之比； αr 环形截面受拉纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积与 全部纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积之比； 受压翼板影响系数； 接缝对抗压承载力的折减系数；

Ci 混凝土、接缝连接材料界面的黏结强度： 体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数： 一 施工阶段接缝连接材料界面黏结强度的折减系数； m 剪跨比； K 混凝土界面的极限剪切强度： P 截面受拉区纵向连续普通钢筋和预应力钢筋的配筋率； 异号弯矩影响系数； 对应剪压区混凝土的圆心角（rad）与2元的比值； αEP 体内预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比； 截面形状影响系数； αtc 圆形截面受拉纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积与 全部纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积之比： αtr 环形截面受拉纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积与 全部纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋的截面面积之比； 受压翼板影响系数； 接缝对抗压承载力的折减系数：

接缝对抗弯承载力的折减系数： 一一接缝对混凝土抗剪强度的折减系数； 中s 接缝对截面抗剪承载力上限值的折减系数； 结构重要性系数： 7 偏心受压构件轴向压力的偏心距增大系数； 体外预应力二次效应的修正系数： 元 预应力配筋形式的影响系数； 从 预应力孔道摩擦系数或混凝土界面的摩擦系数； ① 构件受拉区级纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比： 截面相对界限受压区高度

一一接缝对抗弯承载力的折减系数； Φ一一接缝对混凝土抗剪强度的折减系数； 接缝对截面抗剪承载力上限值的折减系数； Φ,一一桥墩等效屈服曲率； 结构重要性系数： 7 偏心受压构件轴向压力的偏心距增大系数； 体外预应力二次效应的修正系数： 元 预应力配筋形式的影响系数； 从 预应力孔道摩擦系数或混凝土界面的摩擦系数； ① 构件受拉区纵向连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部级 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比： 三 截面相对界限受压区高度

3.1.1公路装配式混凝土桥梁应采用以概率论为基础、按分项系数表达的承载能力 极限状态和正常使用极限状态设计方法进行设计。 3.1.2桥梁预制构件分块应考虑结构整体受力特性要求和运输安装条件。连接部应 受力明确、构造可靠。

桥梁预制构件分块设计决定了构件尺寸、连接部位置等关键因素，对结构受力 性能、整体承载力、工程造价都有一定影响。连接部是装配式混凝土结构的薄弱环 节，也是设计的关键点，主要设计理念为选用安全可靠的连接技术，通过合理的连 接节点构造措施，将装配式构件组合成一个整体，保证其与现浇混凝土结构具有基 本相同的承载力、整体性、延性和耐久性，达到与现浇混凝土结构相同的使用功能

3.2作用及作用效应组合

3.2.1作用的分类、代表值、作用组合及结构重要性系数的取值，应符合现行《公 路桥涵设计通用规范》（JTGD60）的规定。 3.2.2预制构件在吊装、运输等短暂状况下的施工验算时，构件重力应乘以动力系 数。动力系数应按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60）的规定采用。吊点设 计可按本规范附录A执行

3.3.1装配式混凝土桥梁的设计应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 没计规范》（JTG3362）的规定。 3.3.2装配式混凝土桥梁预制墩柱的拼接缝不宜设置于水位变动区及浪溅区 3.3.3体外预应力体系的耐久性设计应满足下列要求： 1体外预应力钢筋根据环境条件可采用环氧涂层钢绞线、无粘结钢绞线或钢绞 我成品索等。 2体外预应力钢筋应便于检查、维修，并应保证桥梁中部分或全部体外预应力 风筋可再次张拉调整或更换

体外预应力体系耐久性设计包括体外预应力钢筋、锚具和转向块的耐久性设计。 本外预应力钢筋的常用防腐方法包括保护层防腐、套管防腐和采用单股无粘结钢绞 线等，可参照现行《体外预应力索技术条件》（GB/T30827）选用。体外预应力钢筋 苗头的防腐措施需要考虑索力是否可调以及锚具是否可更换等因素，多重防护措施 类型可参考现行《公路工程混凝土结构耐久性设计规范》（JTG/T3310)选用。

4.1混凝土、钢筋和钢材

4.1.1混凝土、普通钢筋、预应力钢筋和钢材的设计指标等应符合现行《公路钢筋 昆凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）和《公路钢结构桥梁设计规范》 （JTGD64）的规定。 4.1.2钢筋混凝土预制构件的混凝土强度等级不应低于C30；预应力混凝土预制构 件的混凝土强度等级不应低于C40；湿接缝混凝土强度等级不应低于预制构件混凝 土强度等级。

1灌浆连接套筒按加工方式可采用铸造灌浆套筒或机械加工灌浆套筒，按钢筋 方式可制作成全灌浆套简或半灌浆套筒

4.2.1灌浆连接套筒按加工方式可采用造灌浆套筒或机概加工灌浆套筒，按钢筋 连接方式可制作成全灌浆套筒或半灌浆套筒。 条文说明： 灌浆连接套筒是目前预制拼装下部结构较常采用的一种连接方式，其作用是将 一根钢筋的力传递至另一根钢筋。全灌浆套筒一端为预制安装端，另一端为现场拼 装端，套筒中间设置钢筋限位挡板，套筒下端设置压浆口，套筒上端设置出浆口。 半灌浆套筒的钢筋机械连接端为预制安装端，另一端为现场拼装端，套筒下端设置 压浆口，上端设置出浆口。 4.2.2采用球墨铸铁制造的灌浆连接套筒，材料应符合现行《球墨铸铁件》（GB/T 1348）的规定，其材料性能应符合表4.2.2的规定。

球墨铸铁灌浆连接套筒

4.2.3采用优质碳素结构钢加工的灌浆连接套简，其材料的机械性能应符合现行《 质碳素结构钢》（GB/T699）的规定，并应符合表4.2.3的规定

表4.2.3各类钢灌浆套简的材料性能

4.2.4钢筋采用灌浆套筒连接后，连接接头抗拉强度不应小于连接钢筋抗拉强度 准值，且破坏时应断于接头外钢筋，连接接头变形性能应符合表4.2.4的要求。

表4.2.4接头的变形性能

uo为接头试件加载至0.6倍钢筋屈服强度标准值并卸载后在规定标距内的残余变形； Asgt为接头试件的最大力下总伸长率；u20为接头试件按规定加载制度经高应力反复拉 压20次后的残余变形；u4为接头试件按规定加载制度经大变形反复拉压4次后的残 余变形：us为接头试件按规定加载制度经大变形反复拉压8次后的残余变形，

条文说明： 考虑到塑性铰区反复地震荷载下套筒内钢筋存在拨出的风险，这会导致墩柱承 载力和延性能力降低，因此灌浆套筒连接接头要能经受规定的高应力和大变形反复 拉压循环检验。 4.2.5用于灌浆波纹钢管连接的波纹钢管宜采用直缝电焊钢管和无缝钢管制作。钢 管应采用Q235钢或以上牌号的钢材，技术指标应符合现行《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）或《结构用无缝钢管》（GB/T8162）的规定，

4.2.6用于钢筋灌浆套简连接的水泥基灌浆料性能应满足表4.2.6的要求。

4.2.6用于钢筋灌浆套简连接的水泥基灌浆料性能应满足表4.2.6的要求

材料28 d≥1003 h0.02~2竖向膨胀率（%）24h与3h差值0.02~0.428d自干燥收缩（%）≤0.045氯离子含量（%）≤0.03泌水率（%）0条文说明钢筋连接用灌浆材料要具有高强、早强、和易性好、微膨胀等特性，灌浆料的性能指标参照现行《钢筋连接用套筒灌浆料》（JG/T408）确定。4.2.7用于钢筋灌浆波纹钢管连接的水泥基灌浆料性能应满足表4.2.7的要求。表4.2.7灌浆波纹钢管连接用水泥基灌浆料的性能指标项目性能指标流动性（mm）初始≥20030 min≥1501 d≥35抗压强度（MPa）3 d≥5528 d≥803 h≥0.02竖向膨胀率（%）24h与3h差值0.02~0.5氯离子含量（%)≤0.06泌水率（%）0条文说明灌浆波纹钢管连接通过钢筋与灌浆料之间的锚固粘结来实现应力的传递，灌浆料性能指标参照现行《装配式混凝土结构技术规程》（JGJ1）中钢筋浆锚搭接连接采用的水泥基灌浆料性能指标确定。4.2.8用于预制混凝土构件承插式连接的水泥基灌浆料性能应满足表4.2.8的要求。表4.2.8混凝土构件承插式连接用水泥基灌浆料的性能指标项目性能指标最大骨料粒径（mm）≤ 4.75初始≥340流动性（mm）30 min≥3101 d≥20抗压强度（MPa）3 d≥40 28 d≥60 13

预制混凝土构件承插式连接的灌浆间隙一般大于5cm，灌浆料的性能指标参照 现行《水泥基灌浆材料应用技术规范》（GB/T50448）中预制钢筋混凝土柱柱脚灌 浆料的要求确定。 4.2.9预制节段接缝采用砂浆填充层时，应采用微膨胀水泥基砂浆，1d的抗压强度 应不小于30MPa，28d抗压强度不应小于60MPa，且应大于被连接构件抗压强度 个强度等级，28d竖向膨胀率应不大于0.1%。 4.2.10当预制节段接缝采用环氧树脂胶时，其胶体的主要性能应符合表4.2.10的 规定。

预制混凝土构件承插式连接的灌浆间隙一般大于5cm，灌浆料的性能指标参具 现行《水泥基灌浆材料应用技术规范》（GB/T50448）中预制钢筋混凝土柱柱脚江 浆料的要求确定。

表4.2.10环氧树脂胶主要性能要求

主：1本条文中所列指标均为胶体在适用温度范围内的指标。

2对寒冷地区使用的环氧树脂胶，应满足耐冻融性能要求

混凝土》（GB/T31387）的相应要求，其性能指标应符合本规范附录B的规定。

5.1.1装配式混凝土桥梁的上部结构可采用横向分片或纵向分段方式预制，宜采用 标准跨径布置。常用的截面类型、标准跨径可按表5.1.1采用

表5.1.1混凝土预制梁常用截面类型及标准跨径

5.1.2混凝土桥面板可采用全厚度预制、部分厚度预制，部分厚度预制桥面板应采 用有效措施保证新老混凝土有效结合并共同受力。 5.1.3节段预制拼装混凝土箱梁节段间的接缝可采用胶接缝或湿接缝。 5.1.4节段预制拼装混凝土箱梁的节段长度和重量应根据预制、吊装、运输等限制 条件确定。当节段采用短线法预制时，箱梁构造应利于施工标准化。

5.2.1横向分片的装配式混凝土桥梁上部结构除应满足现行《公路钢筋混凝土及预 应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）规定外，还应满足本节规定。 5.2.2简支体系桥面纵向连续现浇层应在墩中心处设置切缝，桥面连续段现浇层与 顶制梁间可设置厚度不小于2mm的隔离层。桥面纵向连续传力钢筋在墩顶处的无粘 结段长度宜不小于1m，并应有防水措施。 5.2.3先简支后结构连续体系的墩顶连续段内，预制梁应预留伸出梁端的纵向钢筋 预制梁端面应做成凸凹不小于6mm的粗糙面

5.2.4先简支后结构连续体系墩顶现浇横梁的纵向宽度，应满足钢筋连接的构造和 施工要求，且不小于600mm，现浇混凝土强度等级不应低于预制梁混凝土强度等级， 龄期差不宜超过3个月。 5.2.5预制空心板间采用铰接时铰槽深度不宜小于预制板高的2/3，板内应预埋铰 缝横向钢筋，桥面现浇层厚度不宜小于100mm。 5.2.6预制桥面板与预制主梁之间应采用预留连接钢筋或焊钉连接件等构造有效 结合。预制桥面板预留连接槽口的布置及尺寸应考虑传力和施工要求。 5.2.7桥面板横向采用U形钢筋交错布置现浇混凝土湿接缝时，湿接缝混凝土的强 度等级不应低于C50和桥面板混凝土的强度等级，湿接缝的宽度不应小于300mm； U形钢筋的交错间距不应大于100mm，交错长度不应小于240mm和3倍U形钢筋 圆弧段的弯曲半径；U形钢筋交错所围的核心混凝土内应穿入不少于4根、直径不 小于12mm的钢筋

U形钢筋交错布置现浇混凝土接缝属于适合快速施工的窄缝构造，接缝混凝土 需要较高的强度等级，否则将需要增大接缝宽度和钢筋交错长度，故本条规定接缝 混凝土强度等级不小于C50

5..8授预市制开装箱架的资极 支满定领钢助带直要 且顶板的中部厚度不宜小于220mm， 悬臂端部和底板的中部厚度不宜小于200mm

节段拼装箱梁通常为单室箱梁，顶板一般需要设置横向预应力钢筋，考虑预应 力钢筋、普通钢筋布置及保护层要求，箱内顶板厚度不小于220mm。箱内顶板厚度 一般不小于220mm；悬臂端一般不小于200mm。底板厚度一般小于箱内顶板厚度， 最小不小于200mm。美国规范《AASHTOLRFDBridgeDesignSpecification》（2012） 5.14.2.3.10条也有类似规定：使用横向预应力的桥面板在锚固区板厚不应小于22.9cm 在非锚固区不应小于20.3cm。

1腹板内无预应力钢筋时，腹板厚度不宜小于200mm。 2腹板内布置体内纵向预应力钢筋时，腹板厚度不宜小于300mm。

1腹板剪力键的布置范围不宜小于梁高的75%，剪力键横向宽度宜为腹板宽度的 75%。 2剪力键应采用梯形或圆角梯形截面；剪力键的高度应大于混凝土最大集料粒 径的2倍，不应小于35mm；剪力键的高度与其平均宽度比宜取为1:2。

h,≥35mm及2倍最大集料粒径 b)侧面

拼接缝设置均匀匹配剪力键的作用主要包括：1.承受与传递接缝截面的剪力；

茶文说明 顶板与底板主要承担轴向力，剪力主要由腹板与顶、底板的结合区承担。设置 加强钢筋是为防止接缝开展后受压区混凝土压溃而失去剪力传递能力。 5.2.15预制节段端部应配置直径不小于10mm的钢筋网或将腹板两侧的纵向钢筋 连续弯折形成网格。 5.216预制熟应通过设置顶板横坡或底面翘形块等方式适应不同桥面横坡要求

5.3.1横向分片预制混凝土梁和节段预制拼装混凝土受弯构件非接缝区段的计算， 应符合现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定。 5.3.2节段预制拼装混凝土受弯构件进行承载能力极限状态计算、正常使用极限状 态计算以及构件应力计算时，均应计入接缝对受力性能的影响。 5.3.3节段预制拼装混凝土受弯构件作用效应分析和截面承载力计算时，截面受压 翼板有效宽度均应按现行《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362）的有关规定取用

5.3.4节段预制拼装混凝土构

1构件受力弯曲后截面保持平面。 2截面承载力计算时，不计截面受拉区混凝土的抗拉强度， 3截面承载力计算时，跨接缝的体内纵向钢筋仍与混凝土维持初始的粘结状态。 5.3.5节段预制拼装混凝土构件接缝位置正截面承载力计算时，受压区混凝土的应 分布图形应采用等效矩形，其高度与实际受压区高度之比β应按现行《公路钢筋混 土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）取用。 5.3.6上部结构节段预制拼装混凝土受压构件的计算，应符合本规范第6.3~6.6节 为规定。

力分布图形应采用等效矩形，其高度与实际受压区高度之比β应按现行《公路钢筋 凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）取用。 5.3.6上部结构节段预制拼装混凝土受压构件的计算，应符合本规范第6.3~6.6书 的规定

5.4持久状况承载能力极限状态计算

5.4.1节段预制拼装混凝土受弯构件应进行接缝位置正截面抗弯承载力、斜截面折 剪承载力及接缝截面抗剪弯承载力等计算。

试验和理论研究表明，受弯构件的接缝对截面承载力存在不可忽略的不利影响 因此计算要计入该影响。

5.4.2受弯构件接缝位置正截面 钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的规定

5.4.3受弯构件接缝位置正截面抗弯承载力应满足下式要求：

中：一 结构重要性系数，按现行《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60）的 规定取用； 截面弯矩设计值（N·mm）； 接缝对抗弯承载力的折减系数，取0.95； Mud 受弯构件的截面抗弯承载力设计值（N·mm），按《公路钢筋混凝土 及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG3362）的相关规定计算。计算 时，仅计入跨接缝的纵向钢筋，体外预应力钢筋的应力设计值和合力 点至截面受压边缘的距离，宜分别按本规范第5.4.4条和5.4.5条的规 定取用。

根据试验得到的受弯构件接缝截面弯曲破坏形态，以破坏时的截面受力状态建 立平衡方程，导出承载力计算公式。同济大学及国外的试验结果表明，受弯构件的 正截面破坏发生在接缝截面，破坏裂缝集中在接缝处，加之节段端面部位的混凝土 强度通常低于其他部位，从而导致受压区混凝土更早压溃，使接缝截面的承载力和 延性受到影响。因此，根据对比试验的统计结果，环氧胶接缝和现浇混凝土接缝对 抗弯承载力的折减系数取中。=0.95。

5.4.4受弯构件截面抗弯承载力计算时，体外预应力钢筋的极限应力设计值宜按 列公式计算：

式中：pd,e 体外预应力钢筋的极限应力设计值（MPa） 体外预应力钢筋的永存应力（MPa）：

体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数：当计算简支受弯构件时 取1.0；当计算连续受弯构件时取0.92； AOpu,e 体外预应力钢筋的极限应力增量（MPa）； L 体外预应力钢筋在构件跨内的长度（mm）； L2 体外预应力钢筋锚具之间的长度（mm）； fpd.e 体外预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； 构件受拉区级连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比； hp. 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离（mm），应 按本规范第5.4.6条的规定计入合力偏移量； 构件的计算跨径（mm）； J 普通钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； A 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm）； 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积（mm）； A. 体外预应力钢筋的截面面积（mm）。

体外预应力钢筋极限应力增量的修正系数：当计算简支受弯构件时 取1.0；当计算连续受弯构件时取0.92； pu, 体外预应力钢筋的极限应力增量（MPa）； L 体外预应力钢筋在构件跨内的长度（mm）； L2 体外预应力钢筋锚具之间的长度（mm）； fpd.c 体外预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； 构件受拉区级连续普通钢筋和体内预应力钢筋占受拉区全部纵 向连续普通钢筋和预应力钢筋的等效配置比； 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的初始距离（mm），应 按本规范第5.4.6条的规定计入合力偏移量； 构件的计算跨径（mm）； f 普通钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； A 截面受拉区纵向连续普通钢筋的截面面积（mm）； 体内预应力钢筋的抗拉强度设计值（MPa）； Ap.i 截面受拉区体内预应力钢筋的截面面积（mm）； A. 体外预应力钢筋的截面面积（mm）

受弯构件破坏时体外预应力钢筋的极限应力一般低于钢筋材料（钢绞线、钢丝） 的名义屈服强度，基本处于线弹性受力阶段。体外预应力钢筋极限应力设计值，需 计入纵向普通钢筋是否跨越接缝的影响，采用同济大学混凝土桥梁研究室的系列试 验成果和经过验证的结构全过程非线性数值分析结果进行回归分析，并按下包线给 出本规范的简化公式。试验和配合进行的非线性数值模拟分析中均偏安全地考虑体 外预应力钢筋在转向器的孔道内可以滑动；极限应力设计值还对试验加载方式与实 际桥梁设计荷载作用方式之间的差异进行了修正，并且还考虑在构件达到极限受力 状态时体外预应力钢筋应力与同时配置的体内预应力钢筋应力之间的量值协调。设 计计算时，每根体外预应力钢筋沿其长度方向的极限应力取相同值。

5.4.5体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离宜按下式计算：

hpue = n,hp.e

式中：hpue 体外预应力钢筋合力点至截面受压区边缘的极限距离（mm） 计算连续受弯构件时取0.95：当计算截面处设置转向或定位构造且

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0

体外预应力钢筋穿过该构造时取1.0。

体外预应力钢筋除在锚固点和有定位构造的地方，都可能与构件发生横向相对 位置变化，体外预应力二次效应是指体外预应力钢筋与构件相对位置变化而引起的 相关效应。基于同济大学的试验资料和结构全过程非线性数值模拟结果的回归分析， 采用体外预应力钢筋至截面受压区边缘距离改变的方式计入体外预应力的二次效应。 体外预应力钢筋至截面受压区边缘的极限距离，为钢筋至截面受压区边缘的初始距 离与其偏心距的改变量之差。计算公式是由构件跨中截面处的数据回归分析得到的。 5.4.6体外预应力钢筋合力点至截面受压边缘的初始距离，应计入钢筋受拉后合力 往转向器曲线孔道圆心方向偏移的影响，钢筋合力偏移量可按表5.4.6取值

装修工艺、技术表5.4.6体外预应力钢筋合力偏移量

向器孔道的半径（mm）；r为成品索截面的外半径（n

因体外预应力钢筋转向器孔道的截面面积大于钢筋的截面面积，钢筋受拉作用 后会在转向器的曲线孔道内朝圆心方向偏移集中，故需要对预应力钢筋的合力作用 点至截面受压边缘的初始距离进行修正。

发电厂标准规范范本5.4.7纵向分段受弯构件截面抗剪承载力上限值应满足下列公式要求：

武中：V剪力设计值（N

YoV≤Vd Vua =0.23α,§feabh.+Vpe Vpe =0.95(ope,i Apb: sin+Ope,eApb,e sin