5.1作用在闸门上的荷载可分为基本荷载和特

a）基本荷载主要有下列各项： 自重； 设计水头下的静水压力； 设计水头下的动水压力； 水舌空腔脉动压力； 门顶水舌动水压力； 设计水头下的波浪压力； 淤沙压力； 一风压力； 设计水头下的启闭力； 其它出现机会较多的荷载（如基础沉降引起的底轴与支座的挤压力等）。 b）特殊荷载主要有下列各项： 校核水头下的静水压力； 校核水头下的动水压力； 校核水头下的水舌空腔脉动压力： 校核水头下的门顶水舌动水压力； 校核水头下的波浪压力： 风压力； 一冰、漂浮物和推移质的撞击力； 校核水头下的启闭力； 一地震荷载； 其它出现机会很少的荷载。 2有控泄要求、经常局部开启的闸门，设计时应考虑闸门各部件承受不同程度的动力荷载，并将作 在闸门不同部件上的静荷载分别乘以不同的动力系数来考虑。动力系数值宜采取1.0～1.2。 大型工程中水流条件复杂的重要闸门，其动力系数宜通过试验作专项研究。 当进行闸门刚度验算时，不应考虑动力系数。小 3设计闸门时，应将可能同时作用的各种荷载进行组合。荷载组合分为基本组合和特殊组合两类。 本组合由基本荷载组成，特殊组合由基本荷载和一种或几种特殊荷载组成，荷载组合应按表1采用。

DB34/T35662019

1·Z 结构尚应保证碳的含量符合要求。 a）主要受力结构和弯曲成形部分钢材应具有冷弯试验的合格保证。 承受动载的焊接结构钢材应具有相应计算温度冲击试验的合格保证。 C 承受动载的非焊接结构，必要时，其钢材也应具有冲击试验的合格保证。 6.1.3 闸门支承结构的铸钢件可采用GB/T11352的规定的ZG230—450、ZG270—500、ZG310—570、 ZG340—640等铸钢，也可采用JB/T6402规定的ZG50Mn2、ZG35Cr1Mo、ZG34Cr2Ni2Mo等合金铸钢。 6.1.4闸门所采用的铸铁件应符合GB/T9439规定的各项要求。 6.1.5闸门的连接轴、支铰和其它轴可采用GB/T699规定的35号、45号钢，也可采用GB/T3077规 定的40Cr、42CrMo合金结构钢。大中型闸门底轴宜采用Q355B、Q355C无缝钢管或焊接钢管，小型闸门 可采用Q235B、Q235C无缝钢管或焊接钢管。 6.1.6闸门止水座面采用的不锈钢宜采用GB/T4237规定的12Cr18Ni9或12Cr18Ni9Si3不锈钢。闸门 结构如选用不锈钢或不锈钢复合板时，宜选用GB/T3280规定的06Cr19Ni10、022Cr19Ni10、 022Cr19Ni5Mo3Si2N、022Cr22Ni5Mo3N不锈钢。 6.1.7闸门的止水材料可根据运行条件采用橡胶水封或橡塑复合水封，其性能指标应符合附录B的规 定。 6.1.8闸门支承和零件所采用的铜合金，其性能应符合GB/T1176规定的各项要求。支铰轴承采用增 强聚四氟乙烯材料、钢基铜塑复合材料、铜基镶嵌固体润滑材料等，其性能应符合附录C的规定。 6.1.9焊条、焊丝应符合GB/T983、GB/T5117、GB/T5118规定。 6.1.10焊接材料应采用与母材金属强度相适应的焊丝和焊剂。 6.1.11钢筋（锚杆）或锚板的材料可采用GB/T700规定的Q235钢、GB/T1591规定的Q355钢。 6.1.12高强度螺栓连接副应符合GB/T1228、GB/T1229、GB/T1230、GB/T1231、GB/T3632的规 定。 6.1.13 埋设件二期混凝土的强度等级可采用SL191规定的C25～C40烟草标准，同时应根据运行条件与地区温 度提出抗渗和抗冻等级的要求， 6.1.14闸门防腐蚀涂装材料应根据工作环境、环保要求、工作年限、使用工况选用，并符合SL105 规定。

6.2.1钢材的容许应力应根据表3的尺寸分组，应按表4采用。连接材料的容许应力应按表5、表6 采用。

DB34/T 35662019

注2：仰焊焊缝的容许应力按本表降低20% 注3：安装焊缝的容许应力按本表降低10%

DB34/T 35662019

部紧 135 Ci 80 115 120 135 140 105125 80 90 105 115 155 (235) (290) (255) 接承压 (170) 壁抗 115 195 [0] 165 175195 200 155175 115 130 155 165 225 (340) (420) (365) 拉 (245) 注1：括号内为调质处理后的数值。 注2：孔壁抗拉容许应力系指固定结合的情况，若系活动结合，则按表值降低20%。 注3：合金结构钢的容许应力，适用于截面尺寸为25mm。由于厚度影响，屈服强度有减少时，各类容许应力可按屈 服强度减少比例予以减少。 注4：表列铸造碳钢的容许应力，适用于厚度不大于100mm的铸钢件，

2：孔壁抗拉容许应力系指固定结合的情况，若系活动结合，则按表值降低20%。 主3：合金结构钢的容许应力，适用于截面尺寸为25mm。由于厚度影响，屈服强度有减少时，各类容许应力可按 服强度减少比例予以减少。 主4：表列铸造碳钢的容许应力，适用于厚度不大于100mm的铸钢件。

6.2.4灰铸铁件容许应力应按表8采

6.2.5轴套容许应力应按表9采用

6.2.5轴套容许应力应按表9采用

6.2.6埋设件一期、二期混凝土承压容许应力应按表10采用。

表10混凝土承压容许应力

10混凝土承压容许应

DB34/T35662019

6.2.7表4、表5、表6、表7的容许应力值，在特殊荷载组合下提高15%，在特殊情况下，除局部应 力外，不超过0.850S。

表11钢材和铸钢件物理性能

1.1门叶面板宜布置在迎水面一侧，面板厚度应根据纵横梁系的间距和面板约束条件，并考虑 合理性和经济性，进行综合分析确定。 1.2闸门门叶的梁系宜采用同层的布置方式，并应考虑制造、运输、安装、检修维护和防腐施 面的要求。

a）主梁宜按等荷载布置； b) 主梁间距应适应制造、运输和安装的条件； 主梁间距应满足支铰装置布置的要求。 7.1.4 主梁的截面形式应根据闸门挡水高度和门顶漫溢水舌厚度，合理选择等截面梁或变截面梁， 7.1.5门叶与底轴的固接方式，宜在门叶底部焊接弧形垫板，采用高强度螺栓连接， 7.1.6门叶底部弧形垫板与底轴 锋际 应在现场安装完成后由水密焊缝封闭

7.2.1用叶的结构计算应按容许应力方法和5.1～5.4规定的荷载，根据实际可能发生的最不利的 荷载组合情况，按基本荷载组合和特殊荷载组合条件进行强度、刚度和稳定性验算。选择的结构计算方 法应确保计算结果准确可靠。 7.2.2对于门叶的承载构件和连接件，应验算结构的正应力和剪应力。在同时承受较大正应力和剪应 力的作用处，还应验算折算应力。 7.2.3在不考虑底轴扭转变形条件下，主纵梁的最大挠度与悬臂长度之比，不应超过1/500。 7.2.4受弯、受压和偏心受压构件，应验算整体稳定性和局部稳定性。验算应按附录D及GB50017 规定进行。

7.2.5门叶构件的容许长细比应符合以下要

a 受压构件容许长细比，主要构件，不应超过120；次要构件，不应超过150；联系构件，不应 超过200； b) 受拉构件容许长细比，主要构件，不应超过200；次要构件，不应超过250；联系构件，不应 超过350。 7.2.6 面板及其参与梁系有效宽度的计算应符合以下要求： a 为充分利用面板的强度，梁格布置时，宜使面板的长短边比b/a>1.5，并将短边布置在沿主梁 轴线方向：

DB34/T 35662019

b）面板的局部弯曲应力，可视支承边界情况，按四边固定（或三边固定一边简支，或两相邻边固 定、另两相邻边简支）的弹性薄板承受均布荷载计算。初选面板厚度8，应按式（1）计算：

式中： 8一一初选面板厚度，单位为毫米（mm）； Ky一一弹塑性薄板支承长边中点弯应力系数，按附录E表E.1～表E.2采用； α一一弹塑性调整系数； q一一面板计算区格中心的水压力强度，单位为兆帕（N/mm）； a、b一一面板计算区格的短边和长边长度，单位为毫米（mm），从面板与主（次）梁的连接焊缝算 L」一一钢材的抗弯容许应力，按表4采用。 当面板与主（次）梁相连接时应考虑面板参与主（次）梁翼缘工作，其有效宽度按附录E确定： 验算面板强度时，应考虑面板的局部弯应力与面板兼作主（次）梁翼缘的整体弯应力相叠加。 叠加后的折算应力αzh应按附录E式（E.1）或式（E.4）计算。0zh应满足式（2）要求：

Cz ≤ 1. 1α[o

e）计算所得面板厚度8还应根据工作环境、防腐条件等因素，增加1mm～2mm腐蚀裕度 2.71 闸门承载构件的钢板厚度或型钢截面不应小于以下规格： a 6mm的钢板； b L50mmx6mm的等边角钢； C L63mm×40mmx6mm的不等边角钢； d I12.6的工字钢； e)厂.8的槽钢

7.3.1破水器布置在门叶顶部，可布置在门顶的上游侧或下游侧，布置在下游侧破水器适应的水深范 围比布置在上游侧稍小。 7.3.2破水器间距应结合主纵梁的水平间距和门顶漫溢水深分析确定。 7.3.3破水器高度、角度应根据闸门直立挡水期间门顶漫溢设计水深确定，高度以1.1～1.2倍的门顶 设计溢流水深为宜。 7.3.4破水器型式应采用流线型结构，顺水流方向的长度与门体厚度相同或略大，其最大宽度为0.5 1.0倍的门体厚度。对挡水、运行工况较为恶劣的闸门，可根据模型试验结果确定。 7.3.6破水器与门叶应固接可靠。

7.4.1导水板体型宜为流线型结构。 7.4.2导水板的长度、角度应根据闸门挡水期间门顶漫溢设计水深、门后水垫深度、底轴及支铰装置 位置确定。

7.4.1导水板体型宜为流线型结构。 7.4.2导水板的长度、角度应根据闸门挡水期间门顶漫溢设计水深、门后水垫深度、底轴及支铰装置 位置确定。

DB34/T35662019

8.1.1底轴承担门叶各工况条件下传递的荷载，并能在承载状态下绕水平轴线旋转，开启或关闭闸门。 8.1.2底轴是承受支座反力、弯矩与扭矩共同作用的多支点长轴，应采用焊接性能良好的优质低合金 结构钢加工成空心轴。 8.1.3底轴的直径、壁厚及支铰点的布置应根据结构强度、刚度、稳定性的要求合理确定。 8.1.4闸门在关闭挡水工况下，底轴支铰间跨中弯曲变形量应低于底止水压缩变形量。 8.1.5底轴分节长度及分节数量应根据材料、运输、安装条件、支铰点的布置以及门叶纵梁布置分析 确定，经工地现场安装调整后连接成整体。 8.1.6底轴上固接门叶的多排高强度螺栓孔应错位布置，同一环向截面上宜布置二排螺孔，轴向截面 两螺孔中心间距不应小于5倍孔径且不应小于200mm。 3.1.7底轴与底止水接触的回转表面应采用不锈钢止水座面。 8.1.8底轴与穿墙套管止水装置接触表面应采用不锈钢止水座面。 3. 1. 9底轴计算见附录 F。

8.2.1支铰装置根据底轴的受力和变形状态，宜按等荷载要求布置。 3.2.2闸门旋转运行过程中，传递的荷载大小、方向不断发生着变化，支铰装置应对变化的荷载提供 泪应的约束条件，并将荷载可靠地传递到土建基础上。 3.2.3支铰装置的铰座宜布置成腰型孔，满足支铰轴承在支铰座内上下浮动的要求，以适应底轴安装 误差和闸室土建基础沉降变形。 8.2.4支铰装置的铰座、轴承、端盖、密封件、紧固件和埋件均应满足强度、刚度和密封要求。 8.2.5内支铰装置除满足底轴的支承条件，尚应满足底轴的定心、定位要求。 8.2.6支铰装置的铰座可采用铸钢件或可焊性良好的低合金结构钢焊接件，铰座成型后应进行热处理 消除铸造、焊接应力后方可进行机械加工。 3.2.7闻门启闭运行过程中，支铰装置与门叶发生相对运动的密封座面应采取可靠的防腐措施， 8.2.8支铰装置轴承宜采用维修间隔周期长且能适应水下工作的自润滑轴承。 8.2.9常年工作在水下的外支铰轴承的运转金属零部件，应采取可靠的防腐措施。 8.2.10位于泥沙含量较高河道的外支铰轴承与铰座、底轴的转动间隙应采取更加严格的密封措施

9.1.1拐臂上端与启闭机吊头销轴铰接，下端与底轴固接。一般布置为拐臂轴线与底轴纵轴线呈45° 交角对应门叶关闭位置，拐臂绕底轴轴线旋转90°驱动门叶至平卧位置。 9.1.2拐臂应按照固端约束杆件最不利工作位置，以启闭机额定容量进行结构的强度、刚度和稳定性 计算，并以1.25倍的启闭机额定容量进行结构的强度、刚度和稳定性校核。 9.1.3拐臂宜采用可焊性良好的低合金结构钢焊接件。 9.1.4拐臂与底轴法兰盘宜采用圆柱销过盈配合方式固接，圆柱销可采用液氮低温装配，不应锤击。 圆柱销应力按附录G计算。

DB34/T 35662019

9.2.1闸门挡水期间，应通过可靠的锁定装置将门叶固定在某一位置，以避免启闭机长时期处于工作 状态。 9.2.2 锁定装置应采用对底轴制动的锁定方式，不应在闸墙设置锁定挡块直接对门叶进行锁定。 9.2.3锁定装置宜选用自动、半自动锁定器。锁定的结构方式应按启闭机房内空间尺寸的具体条件进 行设计。 9.2.4 锁定装置应与启闭机实现电气互锁，在锁定装置未完全退出锁定位置前，启闭机不应进入运行 状态。

10.1底止水和侧止水

10.1.1底止水装置包括闸室底槛与转动底轴之间的密封、底槛与支铰装置之间的密封、门叶与支铰装 置之间相对转动面的密封装置，侧止水装置为门叶与侧墙之间的密封装置。 10.1.2底槛与转动底轴之间的滑动密封，止水装置宜布置在底槛埋件上，水封宜采用P形断面型式； 底槛与支铰装置之间的静密封，水封宜采用I形断面型式。 10.1.3门叶与支铰装置之间相对转动面的滑动密封，止水装置宜布置在门叶上，水封宜采用I形断面 型式。 10.1.4侧止水装置宜布置在门叶上，双向止水水封宜采用八字形断面型式，单向止水水封宜采用2 断面型式。 10.1.5各部位的止水装置应具有连续性、严密性和耐久性。 0.1.6应注意防止有往返相对运动的滑动密封在闸门启闭运行过程中的翻卷现象，止水压板靠水封头 的边缘宜做成翘头形式。 10.1.7闸门水封应预留压缩量，底水封的预留压缩量宜取2mm～4mm，侧水封的预留压缩量宜取2 m~3mm 10.1.8闸门门叶为纵向固接悬臂结构，其横向刚度较低，侧止水水封与止水座板压缩应力不应过大， 避免门叶横向两侧产生约束、在水压力作用下产生大幅度挠曲变形。 0.1.9 侧水封应采用韧性较高的橡胶水封，其压缩量在10%时，压缩模量不大于3.5MPa。 10.1.10止水压板的厚度不宜小于10mm，小型闸门可适当减薄。 10.1.11 固定水封的螺栓间距宜小于150mm。 10.1.12采用不锈钢制造止水座板时，其加工后的厚度应不小于4mm。止水座板应与所在的埋件形成 整体，其构造型式应满足止水板焊接、加工等要求。不

10.2穿墙套管止水装置

10.2.1底轴穿越启闭机室闸墙的转动间隙应采用可靠、严实的穿墙套管密封止水装置，以防止外水进 入机房。 10.2.2 考虑到底轴承载时的弯曲变形，穿墙套管止水装置应设置径向水封和端面水封。 10.2.3端面水封宜设置在穿墙套管外水侧的端面，借助外水水压提升密封效果，端面水封可采用H 形断面型式。 10.2.4径向水封通常采用多层多道唇口0形密封圈，降低渗水区渗水压力，以减少渗水量。 10.2.5穿墙套管机房侧宜设置浸脂石棉盘根封堵。 10.2.6穿墙套管止水装置止水座面、压板及紧固件宜采用不锈钢件，且应提供维修及更换条件，

DB34/T35662019

11.1闸门支承埋件应能将闸门所承受的荷载安全地传递到土建基础上。 11.2闸门止水埋件应能保证止水座面与闸门上的止水橡皮贴紧、密实，并具有合适的压缩变形量。 11.3支承、止水埋件均应采用二期混凝土安装，埋件与一期插筋预固定后，应利用调整锚栓将埋件支 承、止水座面对安装基准进行精密调整。 1.4二期混凝土断面尺寸应满足理件安装、精调的空间要求。 11.5用于安装埋件和固定二期混凝土的锚筋，其直径不宜小于16mm，其伸出一期混凝土长度不宜小 于150mm。 1.6支铰装置理件应根据支铰传力方向，设置抗剪板和抗倾板。抗剪板应在支铰装置现场安装完成精 密调整后，方可与支铰座抵紧并牢固焊接；抗倾板应与支铰座组装一体，待支铰装置现场安装完成精密 周整后，抗倾板方可通过锚板、锚栓与一期插筋牢固焊接。 1.7止水埋件与止水橡皮接触的座面应平整、光滑，焊缝接口处应作打磨、抛光处理 11.8穿墙套管埋件应设置精密调整用的锚板、锚栓。 1.9 锁定装置理件应充分考虑集中荷载对混凝土结构的影响。 11.10启闭机机座理件应充分考虑摇摆支座荷载变换的约束条件以及地脚螺栓抗剪、抗拉的强度要求， 11.11 埋件分段时应考虑制造、运输和安装对其长度的限制及其自身刚度的要求，

2.1.1底轴驱动翻板钢闸门系门顶溢流，随着闸门开度的增加，门顶水舌厚度随之加大，门后水舌下 可能形成密闭负压空腔，将引起水舌振荡，诱发闸门振动。应于孔口两边闸墩侧墙（门叶后侧止水上 部）设置通气孔，起到对原密闭空腔补气的作用，从而保证空腔通气良好，闸下出流稳定，减少水流对 闸门的不利动力作用。 2.1.2通气孔应布置在孔口两边闸墩侧墙上，且位于门叶后侧止水上部。 2.1.3通气孔宜采用扇形布置，并应保证面积足够，位置合适，通气均匀，安全可靠。 2.1.4通气孔上方应设置相应的防护设施（如弯头）。 2.1.5最低通气孔位置应高于下游最低水位，最高通气孔位置应低于直立挡水时门顶下部0.5m～ 0.8m。 2.1.6闸墩侧墙宜设置若干个通气孔（见图1），具体数量应根据闸门经常性运行开度和下游水位变 福确定。

DB34/T 35662019

12.2通气孔面积计算

图1通气孔布置示意图

12.2.1通气孔面积计算应考虑到实际掺气量的需要，控制通气孔风速不大于40m/s。 12.2.2通气孔尺寸可按式（3）计算：

12.2.1通气孔面积计算应考虑到实际掺气量的需要，控制通气孔风速不大于4

式中： 一一单侧单个通气孔直径，单位为米（m）； h一一门顶设计溢流水深，单位为米（m）；

: Φ一一单侧单个通气孔直径，单位为米（m）； h一一门顶设计溢流水深，单位为米（m）； b一一单扇闸门总宽，单位为米（m）

启闭力指闸门的闭门力、持住力和启门力。 2闭门力指闸门由水平卧倒至全关闭位置过程中所出现的最大力。 3持住力指闸门在某一开度状态下或使闸门按一定速度运行后停留于某一开度所需的最大力。 4启门力指闸门由全关闭位置至水平卧倒过程中所出现的最大力。

13.2闸门启闭力计算方法

13.2.1闭门力按式（4）计算：

2持住力按式（5）计

13.2.3启门力按式（6）计算：

13.2.3启门力按式（6）计算：

DB34/T35662019

式中： R、R一一启门力和闭门力对底轴中心的力臂，单位为米（m）：由式（7）计算：

一 拐臂吊点中心距底轴中心的距离，单位为米（m）； 油缸支座中心与底轴中心的距离，单位为米（m）； 一一门体中线与水平向的夹角，单位为度（°）； 油缸支座中心与底轴中心连线与水平向夹角的锐角，单位为度（°）； M，一一下游水用力力矩，单位为牛米（N·m）； Mc一一重力作用力矩，单位为牛米（N·m）； Ms一一门后空腔负压引起的下吸力力矩（通气顺畅时可忽略），单位为牛米（N·m）； 言息服务平台 nt一一摩擦阻力安全系数，可取1.2；

DB34/T 35662019

"G一一计算持住力和闭门力的闸门自重修正系数，可采用1.0～1.1

13.3启闭力各荷载计算

13.3.1启闭力各荷载计算简图

闸门荷载计算简图见图2。

闸门荷载计算简图见图2。

图2闸门荷载计算简图

一上游水位，单位为米（m）； H 下游水位，单位为米（m）； 门体的高度，单位为米（m）； 1 侧水封投影到侧墙的宽度，单位为米（m）； d/2 一门体中心线距闸门面板的距离（并非闸门宽度的一半），单位为米（m）； 重力垂直门体的力臂，单位为米（m）； Bzs 两侧止水间距，单位为米（m）； 底轴门轴连接套外半径，单位为米（m）； 重力沿门体中线方向的力臂，单位为米（m）； h 门体与底轴交接的外缘距底轴中心的垂直距离，单位为米（m）； *务平台 ho 底轴中心垂直于门体下缘连线的弦长（固定值），单位为米（m）； 水流过闸衰减系数，可参考附录H： 上游面板水压力，单位为牛（N）； P 下游水压力，单位为牛（N）； P2s 作用在侧水封上的水作用力，单位为牛（N）； 侧水封摩擦力，单位为牛（N）； M2s 侧水封摩擦力矩，单位为牛米（N·m）； f2s 侧水封摩擦系数，按附录I确定（启门力与闭门力计算时取最大值，持住力计算时取 Pzd 作用在底轴上的作用力，单位为生（N）：

DB34/T35662019

Mz一一作用在底轴上的力矩，单位为牛米（N·m）； M一一门后空腔负压引起的下吸力力矩（通气顺畅时可忽略），单位为牛米（N·m）； M一一门顶水压力力矩，单位为牛米（Nm）； Mi一一加重产生的力矩，单位为牛米（N·m）：

13. 3. 2荷载计算

13.3.2.1闸门上游水作用力

13. 3. 2. 1. 1

力矩按式（9）计算：

L sing时，水作用力按式（10）计算：

力矩按式（11）计算：

13. 3. 2. 2闸门下游水作用力

力矩按式（13）计算

M,= 6sin 2sin

DB34/T 35662019

sino时，水作用力按式（14）计算

力矩按式（15）计算：

13. 3. 3重力短

螺纹标准6sin 2sin0

13.3.4侧水封摩擦力矩

式中： T.= f.P. 力矩按式（17）计算：

标准信息服务平 式中： T.,= f.P. 力矩按式（17）计算：

sina时，摩擦力按式（18）计算

13. 3. 4. 2

力矩按式（19）计算：

DB34/T35662019

安全生产标准规范范本sin 2 sin