SL／T 792-2020  水工建筑物地基处理设计规范(完整正版书扫描、清晰无水印)

工.十挖置换可用于岩石地基中断层破碎带、软弱层带、岩 溶等缺陷及特殊土地基。 7.1.2挖填置换设计，应结合水工建筑物的结构和运用特点， 将地基与其上部结构一起研究，以满足水工建筑物对地基承载能 力、抗滑稳定、变形、渗流等要求。 7.1.3当地基中存在规模较大的工程地质缺陷时，挖填置换方 案应通过相应的计算或模型试验进行研究

7.2断层破碎带与软弱层带挖控填置换

7.2.」水工建筑物岩石地基范围内的断层破碎带或软弱层带 应根据其理深、产状、宽度、组成物性质等，评价其对建筑物的 影响，采用挖填置换或与其他处理措施相结合的综合处理方案。 7.2.2地基范围内的健倾角断层破碎带进行挖填置换时，应符 合下列规定： 1单独出露的断层破碎带，其组成物质主要为坚硬构造岩， 对地基的强度和压缩变形影响不大的，可将表层破碎岩体挖除。 2断层破碎带规模不大，但其组成物质以软弱构造岩为主， 且对地基的强度和压缩变形有一定影响的，可用混凝土塞加固， 混凝土塞的深度可采用1.0～1.5倍断层破碎带的宽度或根据计 算确定。贯穿地基上下游的断层破碎带处理，宜向上下游地基外 适当延伸， 3规模较大的断层破碎带或断层交汇带，对地基的强度和 压缩变形有较大影响的，应进行专门研究。 7.2.3地基范围内的软弱层带进行挖填置换时，根据理深不同 可分别采用混凝土置换、混凝土深齿墙、混整土调塞等措施

天然气标准7.2.4采用规模较大的混凝土塞、齿墙或混凝土润塞进行断层

7.2.4采用规模较大的混凝土塞、齿墙或混凝土润塞进行断层 破碎带与软弱层带处理时，应制定相应的温度控制、接触灌浆与 监测等措施，

7.3.1水工建筑物岩石地基范围内的岩溶， 深、水文地质条件、充填物的物理力学性质以及对水工建筑物结 构安全的影响等，采用挖填置换或与其他处理措施相结合的综合 外理方家

一规模不大且埋深较小的岩溶，可清挖后回填混凝土，并 对周围岩体进行浆； 一规模不大但埋深较大的岩溶，可清挖后钻孔灌注混凝土 或水泥砂浆等； 规模较大的岩溶，可清挖后先填砂砾石或混凝土，后 灌浆。 7.3.3岩溶处理中混凝土回填较深、范围较大时，应制定相应 的混凝土温控和接触灌浆等措施。 7.3.4岩溶处理时，对岩溶水应采取妥善的疏导措施。

7.4特殊土挖填置换

7.4.1可液化砂土、软土、膨胀土、湿陷性土、盐溃土、分散 性土、冻土、红黏土、杂填土等特殊土可采用挖填置换处理。 7.4.2对水工建筑物特殊土地基，应通过工程经验类比、计算 或试验确定挖填置换范围、厚度，确定换填料类型、控制标 准

表8.2.4端奔法最后商击平均沉

8.3.1强夯置换的深度应根据土质条件确定，置换墩应穿透 处理土层，其深度不宜超过7m。 8.3.2强夯置换墩位宜采用等边三角形、正方形布置。 8.3.3强夯置换墩间距应根据变形和承载力要求确定；满堂布 置时，可取夯锤直径的2.0～3.0借；独立基础，可取夯锤直径 的1.5～2.0借。缴的计算直径可取夯锤直径的1.1~1.2倍。 25

8.3.+强务置换的单击夯击能和夯点的单点夯击次数应通过现 场试验确定，并应符合下列规定： 1墩底穿透软弱土层达到设计长。 2累计夯流量为设计长的1.5～2.0倍。 3最后两击的平均夯沉量满足表8.2.4的要求。 8.3.5强夯置换设计应预估地面抬高值，并在试夯时校正。 8.3.6强夯置换墩材料宜采用级配良好的块石、碎石、矿渣等 粗颗粒材料，粒径大于300mm的颗粒含量不宜超过材料总质量 的30%；强夯置换前宜在表层铺填厚1.0～2.0m的粗粒土。 8.3.7强夯置换后的地基承载力允许值应通过现场单墩静载荷 试验或单墩复合地基静载荷试验确定。 8.3.8强夯置换地基宜按单墩静载荷试验确定的变形模量计算 加周区的地基变形，对墩下地基土的变形可按置换墩材料的压力 扩散角计算传至墩下土层的附加应力，按GB50007的有关规定 计算确定，

8.4强夯与强夯置换试验

S.4. 下列情况应进行现场强夯和强夯置换试验： 1级、2级水工建筑物地基的强夯和强夯置换； 其他有必要进行现场试验的地基。 8. 4. 2 强夯与强夯置换试验应包括下列试验内容： 确定有效加固深度。 确定夯击点布置及夯点间距。 3 确定单点夯击次数及击追数。 . 确定前后两遍夯击间隔时间。 5 选定适宜的强夯置换材料。 8. 4. 3 试验场地选择应综合考虑如下因素： 地质条件应具有代表性。 0 1 2 试验区面积不宜小于20m×20m 水利设计师系摄

9.1.1预压排水固结可用于淤泥、淤泥质土、饱和软黏土等覆 盖层地基： 9.1.2预压排水固结可采用堆载预压、真空预压、真空和堆载 联合预压。 9.1.3：重要工程，应选择有代表性的场地进行预压试验。 9.1.4预压排水固结加固区边线与周边建筑物、地下管线等距 离较小时，应考虑对周边建筑物和地下管线的影响，必要时采取 相应保护措施。 9.1.5预压排水固结处理地基时，应设置水平和竖向排水系统， 当处理土层厚度不大或含较多薄粉砂夹层，且固结速率能满足工 期要求时，可不设置竖向排水体。

3塑料排水板压度，mm

9.4.5真空和堆载联合预压地基固结度、变形和强度增长，可 按照9.2.9～9.2.11条计算确定，其中变形计算时经验系数可 取1.0~1.3

或有一定强度的水泥土垫层。 >2.水泥土搅拌桩和高压旋喷桩部宜销设垫层，垫层厚度 可取0.15~0.3m，材料可选用中砂、粗砂、级配砂石等，最大 粒径不宜大于20mm。基础有防渗要求时，宜采用索混凝土垫层 或有一定强度的水泥土垫层。

10.3.6沉管砂石桩复合地基抗剪强度指标计算应符合10.2.6 条的舰定

1U.3.6沉管砂石桩复合地基抗剪强度指标计算应符合10.2.6 条的规定。

(11.3. 5 1)

基岩面起伏且理深较大时，宜采用障操型灌注相

附录A地基处理方法选用表

附录B预压排水地基固结度计算

的定义为：“支 承建筑物的地层与建筑物中同地层相接触的下部结构，前者称地 基，后者称基础。由天然地层直接支承荷载的为天然地基：软弱 土层经加固后支承荷载的为人工地基”。本标准对地基的界定也 遵循该定义。因此，水工建筑物设计规范中经常涉及的开挖、铺 盖等方法不在本标准地基处理范围之内。 不同的水工建筑物地基受力特点不同、重要性不同、地质条 件不同，地基处理的目的及侧重点也不相同。不同水工建筑物地 基处理一般应满足三个方面的目的：满足稳定要求、满足变形要 求和满足渗透稳定要求。当天然地基不能满足上述要求时，需要 采取工程措施进行处理。 （1）满足稳定要求。 地基稳定要求是指在建筑物荷载（包括静、动荷载的各种组 合）作用下，地基岩土体能保持稳定。地基稳定要求有时也称为 承载力要求，但两者并不完全相同。 地基的稳定性或地基承载力大小，主要与地基土体的抗剪强度有 关，也与基础型式、大小和理深等影响因素有关。若地基稳定性不能 满足要求，地基在建筑物荷载作用下将会产生局部或整体剪切破坏， 影响建筑物的安全与正常使用，严重时可能引起建筑物的破环。 本标准不研究具体的建筑物及其基础设计方案（属于水工建 筑物结构设计范畴）。如果在现有技术条件下，无法通过地基处 理满足上部水工建筑物结构安全要求，则需要调整水工建筑物结 构或基础设计方案。 （2）满定变形要求。 变形要求是指在建筑物荷载（包括静、动荷载的各种组合） 作用下，地基的变形（包括沉降，或水平位移，或不均勾沉降）

不超过相应的允许值。若地基变形超过允许值，将会影响建筑物 的安全与正常使用，严重时可能引起建筑物的破坏。 地基变形也与地基土体的变形待性、基础型式及尺寸大小等 因素有关。本标准仅对地基岩土体进行处理，以改变地基的变形 模量等参数，使地基沉降、变形满足水工建筑物结构安全要求。 如：通过排水固结等减少软土地基的沉降变形、通过强夯改变松 散地基的密实度、通过复合地基提高特殊土的变形模量或强度参 数、通过桩基穿越软土地基等。 （3）满足渗透稳定要求。 水工建筑物地基渗透稳定主婴包括两方面的要求：一是控制 建筑筑物地基渗流量不超过其允许值二是控制建筑筑物地基渗 透比降不超过其允许值。 对于水库、案道等工程，如果地基渗满量超标，将造成较大 的量损失，可能导致蓄水失败或工程效益降低，针对可能的渗 漏通道、渗漏形式采取合适的地基防渗处理措施，是控制地基渗 橱的重要保障。 对于土质地基或者岩基中的软弱夹层准高水头作用下可能 导致地基无法承受较高的渗透比降，如果地基中的水力渗透比降 超过防渗体的允许值：可能发生以下情况：地基土因潜蚀或管涌 产生渗流通道、防渗椎幕失效或耐久性降低，进而威胁水工建筑 物安全。比如：提防、土石项、水间等建筑物的砂土地基渗透破 环及容石地基断层破碎带等软弱夹层的渗透破坏等。 综1:分析，当水工建筑物所承受的荷载较大，地基岩土较软 弱或者存在渗流（破坏）通道，从而导致天然地基不能满足稳 定、变形和渗透稳定要求时，通过各种方法和技术措施对地基进 行加固改良处理的过程可称为地基处理。 关于“地基”的英文翻译，《中国水利百科全书》中使用 foundation"，但foundation在《水利水电工程技术术语》中均 指“基储”，两者的内涌完全不同。根据对国内外教科书、词典 和相关规范、论文等文献资料的综合研究，“地基”对应的英文

3.0.1、3.0.2每一种地基处理方法都有一定的地质适用条件， 具体见本标准第4～11章的“一般规定”部分。同一地质条件的 水工建筑物地基应根据其地基处理目的选择合适的地基处理方 法，如；有的水工建筑物地基处理后需具有足够的强度，能承受 上部建筑物传递的荷载，满足建筑物抗滑稳定要求；有的水工建 减小不均匀沉陷 和变形；有的水工建筑物地基处理后需具有足够的抗渗性，满足 渗透稳定和控制渗流量的要求；有的水工建筑物地基处理后雷具 有足够的耐久性，防止地基在水或其他外部因索的长期作用下发 生劣化；有抗震设防要求的水工建筑物，应防止地基液化、沉 陷、滑移、渗漏，从而导致建筑物失稳或产生过大变形。 当多种地基处理方法均能满足地基处理设计目的时，应比较 其经济、环保、施工条件等因索，择优确定。本规范只涵盖了常 见地基类型和实路 上、分散性主、 特环 现程要求和当 电程经验进 中并未列出，例如沉箱、土工织物等在沿海地区的堤坝和水闸软 处理中也应用较多，可参考相关标准和当地经验选用。有抗震 设计要求的水工建筑物地基处理方法，可按GB51247《水工建 筑物抗震设计标准》的有关规定执行。 3.0.4目前，水工建筑物耐久性有明确的定量要求，使用年限 应符合S1.654《水利水电工程合理使用年限及耐久性设计规范》 的要求。水工建筑物地基是否需要进行耐久性设计，应根据环境 条件和工程正常使用寿命要求等综合考惠， 对于水工建筑物地基，其耐久性的影响因素十分复杂（主要 58

为环境水腐蚀和冰冻等），目前仅有丹江口和天岗山等少数工程 对水工建筑物地基耐久性开展了定量研究， 为了降低腐蚀性环境水对建筑物地基耐久性的不利影响，很 多工程根据地下水腐蚀性类型采取了相应的对策，如掺加粉煤灰 等外加剂、使用抗腐蚀性水泥、提高混凝土强度等级、加大钢筋 保护层厚度等措施。为了防止冰冻对建筑物地基耐久性的不利影 响，可参考GB50007、GB/T50662《水工建筑物抗冰冻设计规 范》等相关规范对地基采取防冰冻措施 3.0.5水工建筑物地基处理设计前应收集的其他相关资料包括 邻近地下工程、有关管线、建筑场地环境、施工用地大小、工 期、当地材料、当地施工机械、施工难易程度和工程造价等所有 与地基处理相关的信息。 3.0.6重要建筑物一般指的是1级、2级建筑物；条件特殊或 复杂地基一般指的是工程运行要求、环境制约因素、场地岩土性 状等不同于常规情况的地基。对这些重要建筑物、条件特殊或复 杂的地基，本标准第4～11章均提出了专门要求，明确要求应通 过专门的勘察、试验获取合理可靠的岩土参数后方可进行地基处 理设计

灌浆等。引管有混凝土盖重灌浆、利用岩体盖重灌浆的灌浆压力可参照有混凝土盖重固结灌浆。无论采用种非混凝土盖重固结归并。根据大量工程经验，重力填一般在坝基内上游、下游各1/4~潇浆方式：均应经过现场灌浆试验论证，效果良好方可大规模1/3范围内进行固结灌浆，红层等软岩地层宜全坝基固结灌浆。采川。拱坝坝基应力较大，需全坝基固结灌浆。此外，对比较完整三映工程在项基固结髓浆与混凝土浇筑矛盾较突出的部位采坚硬的基若，可在坝基上下游区设置一至数排固结灌浆孔；对节用了找平混凝土对闭方式进行固结淄浆。构皮滩水电站对建基岩理裂院发育的基若，露向坝基上下游方向扩大固结灌浆孔范围。体为1级、目级君体的项基，采用了无盖重固结灌浆或利用岩体土质防渗体与基岩按触部位承受的水力梯度最大，除布置雄盖重进行深部固结灌浆，但灌浆前均应采取有效措施对裂隙进行幕灌浆外，还宜布置固结灌浆，以增强地基的抗渗性。鲁布革坝月闭，条件具备时，也采用引管有混凝土盖重固结灌浆，以避免（高103.8m）、小浪底坝（高160m），橘扎渡坝（高261.5m）、混主浇筑与坝基固结灌浆的干扰。苗尾坝（高139.8m）等均在心墙下面基岩做了固结灌浆。对于有接触灌浆的随坡项段，浅层项基固结灌浆也可部分结面板堆石坝趾板下岩石地基表层一般裂院较发育，且承受的合按触灌浆一并避行。渗透比降大，是防渗的薄弱环节，因此强调需进行2～4排固结回内近年来的无混凝土盖重固结灌浆工程实例见表1。灌荣辅助防渗。此外，防渗板下出需根据需要布置固结灌浆。4.1.4项、提防、堰等覆盖层地基灌浆时，一般情况下少量溢洪道控制段及消能区建筑物范围宜进行固结灌浆，其他部抬动是允许的。对于水闸、聚站及电站厂房等地基，灌浆压力应位应根据岩石的破碎程度、风化深度、裂隙发育情况和地基应力根据水工建筑物的允许变形要求控制，避免因变形面影响建筑物确定。和设备正常使用。若不允许地基产生抬动或限制抬动量，则应严建在岩基上的水闸、厂房、升船机、高挡土墙等其他水工建格控制蒲浆压力。筑物，裂隙发育部位宜进行固结灌浆处理，基存在断层、挤压在施工过程中，为了防止岩层或混凝土面动，在一些敏感破碎带或深槽等不良地质条件时也可进行固结灌浆或采用其他措部位安设拍动监测装置是必要的，以便于施工控制和保证建筑物安个。变形测点的布置范围、数量、允许抬动值根据工程的具体施处理。但当水电站厂房、水闻等作为挡水建筑物的一部分时，固结灌浆范围应按照大坝的要求确定。情况确定。大多数T程通常规定允许抬动值不大于200μm，具对于等级和重要性较低的水工建筑物，当地基完整性好时，体到某工程应根据地质条件和抬动可能造成危害分析确定。有些1程抬动监测装置安设过多过滥，有的没有必要，有的没有很好也有不进行固结灌浆处理的，4.2.3从理论上来说，固结灌浆孔钻孔方向应根据主要裂隙产利用，增加了工程成本。防止岩层或水工建筑物混凝土抬动，从状布置，尽量使其穿过较多的裂隙，如；小浪底、南阳抽水蓄能根本上要常灌浆压力的合理设计、灌浆施工人员的责任心和技术水电站、吉林上沟水库、山西后河水库等工程的固结灌浆孔布置水平，而不是单纯靠监测。均按此原则设计。但是，为方便施工，固结灌浆孔的方向一般还4.2岩基固结灌浆是垂直布置，两岸边坡较陡时、固结灌浆孔宜垂直于建基面4.2.1基本保留相关水工建筑物设计规范的规定，并进行适当布置。4.2.4当水电站厂房、水闻等作为挡水建筑物的一部分时，固6263

结灌浆深度应按照大项的要求确定。地质缺陷部位、应力较大部 位的固结灌浆深度应根据地质条件、应力水平计算分析确定，一 般防渗耀幕上、下游相邻固结灌浆孔深度可加深至8~15m。 4.2.5为提高固结灌浆效果，在不抬动地基岩土体和盖重混凝 土的原则下，宜尽量提高灌浆压力以增强固结灌浆效果，具体根 摄地质条件和浆试验确定。 三峡坝基容体为闪云斜长花岗岩，固结灌浆压力如下；在混 既土盖重小于3m时，【序孔第1段采用0.25MPa，Ⅱ序孔第1 投采用0.4MPa；在混凝土盖重为3m和找平混凝土方式时，1 序孔第1段采用0.3MPⅡ序孔第1段采用0.5MPa。乌东德 项基若体为灰岩、白会岩，固结灌浆压动如下 无混凝土盖重周 络灌浆时，1序孔第1段采用0.40.5MPa， IⅡI序孔第1段采 川0.5~0.6MPa，在泥能主盖重为8m和找平漫凝土方式时1序 孔第1段采用0.3MPa，II序孔第1段采用0.5MPa。 面板堆石坝趾板地基、土石坝防渗体地基和溢洪道固结灌浆 压力根据工程经验确定。面板堆石坝趾板地基土石坝防渗体地 基承受的水力梯度大，是舫渗薄弱环节，且 般补灌条件差，因 此，强调了固结消浆的作用，并力求提高消聚床力。墨西哥阿瓜 密尔巴坝为了提高周结源浆效果，发采用.IMPa压力进行接触 灌浆，然后在孔深0～2m采用05MP的灌浆压力，在孔深 2.5~5m采用0.7MPa灌浆压力。清江水布垃耻趾板地基固结灌 聚压力按表2执行；兼作辅助雌幕的深固结灌浆压力按表3 执行， 表2清江水布垭趾板地基固结灌浆压力值单位：MPa 排1 段次（段长） [序孔 序孔 起始力且标压力超输压力目端压力

表2清江水布域趾板地基固结灌器压力值

国内常采用的化学灌浆材料很多，应用于固结灌浆的主要不 高强度的改性环氧系列、甲基内筛酸甲酯（即甲凝）、中等强度 的聚氢脂（即氙凝）等，可以在很大程度上调节胶凝时间，以通 成不同情况要求。实际工程中，应注意化学灌浆材料的毒性问 题。不得对水质及周围环境产生毒副作用。 三峡映水利枢组主体建筑物地基为闪云斜长花岗岩，地基岩体 减块状结构，若性均一、岩体完整，力学强度高。地基者体中的 断裂构造以陆、中倾角的NNW～NNE组为主，其中有一定规 模、性状很差H相类似的断层有F25、fs8、fa、fro%s等。这类 断层分布在升船机和水久船闻等建筑物基底一定范围内，对建筑 物某费部位的应力传递不利。经现场试验研究，先高压水泥润 浆，后进行高压环氧化学灌浆， 构皮滩大项项趾发育KM，溶蚀破碎带，对大坝变形稳定有 定影响。在建基面开挖过程中，对于11～15号、17号填段应 力集中的坝距区表层KM，出露部位采取了刻槽挖除处理，对建 其é以下20m范围内未挖除的KM，溶蚀破碎带，果取在基础灌 浆廊道和坝趾部位水垫塘表面钻斜孔进行高压二次淄浆十环氧化 学灌浆的方式处理。 锦屏一级水电站河床（断层出露于右岸坝基，破碎常宽5~ 30cm，1游侧组成物质主要为重胶结角砾岩，下游侧组成物质 主为无胶结的片状若、碎裂岩，沿断层面为5～50mm厚的连 续调黄色或黑色断层泥。断层影响带同向裂隙密集发育，岩 体本破碎，呈碎裂结构。经现场试验研究，果用先进行湿磨细水泥 撤浆，然后再进行环氟灌浆。 4.2.7斯层破碎带、裂院密集带一股均宜加强固结灌浆处理； 召溶润穴往往难以彻底清理，且周边着体裂较发育，根据隔河 、高坝洲等工程经验，君溶润穴在进行适当清理后，需在周边 及旅部加强结灌浆。 .2.8国内工程实践中，固结灌浆工程的质量检查主要采用声 股测试和压水试验两种方法，见表4。

同。山于建究物的便用要求不同，固结滞浆设计时应根据建筑物 的具体要求，结合地质及施工等条件进行。 4.3.2双盖层的形成受自然环境的影响，在空间结构上变化较 大，同一断面不同的高程可由不同的条件形成，可能由冲积、洪 积、冲洪积、湖积、冰、冰水、风积或人工等因素产生， 在明激盖层的成因、分布范围、层次、颗粒组成和力学指标等 条件是固结灌浆设计的前提。在地震区对覆盖层的液化特性 先做山判断，固结灌浆后还需判断是香消除了地震液化的可 性 1.3.3当采用可灌比值判别地层的可灌性时，常用到灌浆材料 的D值。不同灌浆材料的D：值见表5

(2）利用地层中粒径小于0.1mm的赖粒含量判断。砂砾石 地基中小于0.1mm的颗粒含量小于5%时，一般能接受水泥黏 土浆液， （3）利用地层的颗粒级配判断。国内曾根据一些工程的经验 整理出若干特征曲线作为地基对不同灌浆材料可灌性的界限进行 列断，见图1，当被灌地层的颗粒围线位于A线左侧时，该地层 容易接受水泥灌浆；当地层埋藏较浅（如5~10m），其颗粒曲 线位于B线和A线之间时也可接受水泥黏土灌浆；当地层颗粒 曲线位于C线和B线之间时，该地层容易接受一般的水泥黏土 灌浆；当地层颗粒曲线位于D线和C线之间时，雷使用膨润土 和磨细水泥灌注。 对所有的砂层和砂砾石层，化学灌浆都是可灌的。从工程 造价考虑，化学灌浆费用高，水泥浆、水泥黏土（膨润土）混 合浆费用低，且无毒性，对环境影响较小，是优先选用的灌浆 材料， 另外，本标准的可灌性判断主要适用于渗透性滞浆，覆盖层 酵裂灌浆、挤密灌浆等需另行研究

表6部分大坝地基盖层地基固结消浆滑属检查项目

较少。丹江口大坝加高过程中，系统对河床坝基已运行约40年 的初期工程防渗幕的现状防渗性能和长期耐久性进行了研究， 成果表明除31坝段断层部位外，其余部位水泥灌浆和丙凝蒲浆 唯幕防渗性能未见明显下降，其前久性满是加高工程使用年限要 求。但是，也有部分工程幕运行过程中，出现幕后排水孔有析 出物、渗流量增加等情况。摊幕耐久性与地质条件、地下水水 质、灌浆材料、施工质量等均相关，各工程椎幕耐久性均不租 同。防渗雄幕设计中，应考虑雌幕的耐久性间题。如地下水对混 凝土存在腐蚀时，灌聚浆材应考虑抗地下水侵蚀的要求：断层感 降带、溶蚀发育部位等尽可能灌注密实，可采取提高灌浆压力， 增加惟幕排数等措施：采用化学浆材灌浆时，还要重视化灌惟幕 的抗挤出破坏问题和性能老化间题 5.1.3河床防渗耀幕与两岸山体防渗惟幕保持连续性，才能封 团渗水通道， 5.1.4根据近儿十年来研究和工程实践，对地基防渗雌幕和提 水作用的认识有所提高。雌幕以防渗和减少渗漏量为主，排水以 降低扬压力为主。应根据地基的工程地质、水文地质条件，结合 水工建筑物挡水高度和功能，分析研究确定雌幕和排水的设置， 灌浆试验对指导防渗雌幕瀛浆孔布置及工艺参数设计有重要的指 导意义。 5.1.5本条强调岩溶地区需要重视地基处理，需通过有效的手 段查明岩溶发育规律及规模，评估其对工程的影响，对岩溶地区 可能出现的地质间题需要专门设计。 应在查明地基范围岩溶发育特点、分布特征、充填物性质及

地下水活动持点等基础上，选择经济、合理的处理措施，如清江 隔河若水电站利用勘探平硼、灌浆平洞、施工支洞等地下洞室， 对惟幕线上下游15～20m范固内的岩溶进行追挖、清理、回填 混凝土，实现“变岩溶岩体为裂除性体”后再进行握幕灌浆处 理，取得了很好的效果。 乌江构皮潍水电站岩溶数量多、规模大、特征各异，实施过 程中络合溶润特点、地质条件及工程要求进行动态设计，采用了 高用灌浆、防渗墙、高压旋喷、混凝土换坑封堵、地下水引排和 避让等多种岩溶处理技术，取得了良好效果①灌浆技术；包括 高水泥灌浆、磨细水泥灌浆、化学灌浆膏状浆液灌浆等，溶 润充填物尽量采取先冲洗后灌浆的方法。如有岸高程465m灌浆 平润中损示的K6Z8溶洞重直灌浆平洞水平发育，宽度0.5~ 1.0m，充填细砂卖汽，处理方案为：宽对客路充填物用高压风 水冲洗，再实随高压水泥灌浆。②防渗技术，对不具备清挖条 件的砂邮石充填溶润，采用防渗墙处理如左岸高程640m灌浆 平润K256溶洞主要充填粉细砂，可能通过裂原通道与库水发生 水力联系。该溶洞置离左项肩较近，施工初期曾采用高压旋喷墙 处理，但取芯显示高压能喷瑞体连续性不理思，最终在高压旋喷 瑞下游重新设置一道厚度1m的塑性混凝主防渗端。③高压旋喷 技术：对于充填砂、卵石，砾石或黏王的溶润、除了采用防渗墙 外，还可利用高压旋喷使水、气、浆液扰动地层，使水泥浆和充 填物充分融合形成具有抗压、抗渗能力的复合体。构皮滩水库蓄 水至550m后，发现大坝23号、24号项段坝基在高程530～ 535m存在最大宽度约3m、穿越摊幕的K280充砂管道，处理措 施为从上部大项基础廊道（高程570m）对摊幕线附近范围的充 沙管道采用高压旋喷工法进行处理，高喷采用双重管工艺，喷射 JK; Jj 15~35MPa 5.1.6完繁连续的防渗雌幕施工完成，才能截断渗水通道，保 证咨水安全。此外，工程实例证明，在地下动水条件下进行维幕 聚时，其瀛浆效果往往较差，质量难以保证。根据经验，当孔

5.2.1为防止混凝土坝基拉应力损伤防渗雌幕，防渗椎幕宜在 置在常近上游面的坝基压应力区。考虑到防渗雄幕经库水的不限 段蚀，或其他原因，可能发生基础渗漏量增加、扬压力加大等情 况，因此，要考虑为将来补强灌浆创造条件，大坝一般应设置准 聚峰道 丹闭抽排措施在荔洲项水利枢纽二江泄水闸、三江冲沙闸程 大江冲沙闻护坦应用成功后，近几十年来在我国积累了较多的经 验。对下游水位较高的坝，采用封闭捕排措施后，扬压力减小， 抗滑稳定能力得到提高。封闭防渗惟幕由封闭抽排区下游侧的级 向幕及封闭抽排区两侧连接下游纵向辅幕与主雌幕的横向摊幕 组成。闭防渗雄幕的防渗标准可较主雌幕稍低，深度一般为下 游水头的0.3~0.5倍。 5.2.2水闸防渗幕一股布置在作用水头较高的一侧；对于承 受双向水头的水闸，其防渗排水布置应以水位差较大的一侧为 主，即某一侧挡水时水头差更大，则防渗排水布置以该侧为主， 同里，具有双向扬程的灌排结合泵站，其防渗排水布置应以扬程 较高的一侧为主。 5.2.3基上的土石项，当坝基岩体透水性较大，存在软弱夹 层、风化破确或有溶蚀通道，可能导致水库渗漏量较大且影响水 作效益或地基渗透稳定时，可采用维募源浆对坝基进行处理。 5.2.4为防止绕项渗漏，两岸山体防渗惟幕宜伸人正常蓄水位 与地下水位相交处或与相对隔水层相交处。对于相对隔水层和地 下水位均较低缓的，若硬性按上述规定执行，可能使雌幕延伸长 度达到儿倍基至十多倍坝高，此时，宜通过渗流分析确定惟幕轴 线方向及延伸长度。经渗流计算，选定的幕方向及端点满足填 缩渗流稳定、渗漏量等要求即可。 5.2.5结合乌江渡、东风、隔河岩、构皮滩、水布堰等岩溶地 区建坝的经验，雄幕轴线尽量避开岩溶发育部位，无法避开时， 78

雅靠轴线宜与岩溶发育主通道垂直穿过，以减少施工难度及处理 工程量。 5.2.6为减少厂房地基的扬压力，可考虑在厂房地基适当部位 设置防渗及排水设施。河床式厂房上游侧的防渗及 非水设施对保 证房的整体稳定尤其重要，宜考设置专用廊道以使于检修。 5.2.7防渗排水对裂隙发育、 体或靠 水库的地下厂房尤为重要。防渗排水可减少地下水对围岩的不利 影响，减少作用于围岩支护结构上的渗水压力，并能降低厂内的 显度。地下厂房维幕的防渗标准未有统一规定，应综合考虑挡水 高度、地质条件、渗流计算成果及同类工程经验等，以满足地下 厂房渗流控制要求确定，也可根据地下厂房相邻库水水头高度， 参考混凝土坝辅幕防渗标准确定 5.2.8本条与SL3192018《混凝土重力项设计规范》第7.4. 条一致。根据理论研究和国内许多工程实测坝基扬压力和渗漏量 的观测资料，并参考国外混影土坝摊幕防渗标准制定。对于复杂 填基，宜结合渗流计算等综合选择合适的防渗标准。 坝体高度较小的坝段及两岸山体段耀幕防渗标准和相对隔水 层的透水率可取本条控制标准的大值。 水资源短缺的水库或有特殊要求的混凝土坝坝基惟幕防渗标 准和相对隔水层的透水率可取本条控制标准的小值。 5.2.9本条与SL274—2001《碾压式土石坝设计规范》第6.3.9 条一致。 5.2.10溢洪道控制段防渗惟幕的透水率控制标准引自混凝土重 力项低项防渗雄幕的透水率控制标准。靠近坝肩的溢洪道灌浆摊 幕应与大坝幕共同起阻止基底渗流及项肩和岸坡绕渗的作用， 因此，其雄幕防渗标准和相对隔水层的透水率控制标准应与大坝 相一致。远离坝肩的堰日溢洪道由于其对其他建筑物影响较小， 可适当降低透水率标准。 5.2.11该条是总结一些工程实践经验而确定的。根据摊幕是否 神入相对隔水层，惟幕可分为封闭式和悬挂式。相对隔水层理藏 79

较浅则雄幕应伸人到该层内，此外，考虑到前期励察工作的有限 性和地质条件的复杂性，部分工程还增加了“且防渗惟幕深度应 不小于0.3倍水头”的要求。相对隔水层埋藏较深或分布无规律 时维靠深度应考虑地质条件、建筑物高度、挡水水头等因素， 按满足降低建基面扬压力和渗流量等要求确定。如盐锅峡、石 泉、相仁等坝根据实测岩层裂隙产状，确定将增幕孔穿过紧靠上 游附的较深处裂隙。隔河岩渗流计算和三维电模拟试验表明， 相对隔水层理藏很深，加深雄幕对降低渗压力作用不是很明显。 5.2.12根据近十年来的国内外工程实段经验、施工工艺水平， 特别是钻孔孔斜控制水半的进步单层椎幕髓浆施工的深度在 70m左右也已经比较常规。关于灌浆隧洞的断面，采用净断面 2.5m×3m、3.0mX3.5m的较多，随着业国经济实力的提升， 为便于机械化施上加快施工进度、改善涨浆危工环境条件，部分 1.程也果川过4.0m×4.5m的断面。一般的，双排孔及以上灌 浆区域的灌浆隧洞断面宜比单排区大些。 分层设置灌浆醛洞的高差及层数需考的因款有地形地质条 件、智落分布高程、分期薪水高程、钻孔灌聚技术水平、施工支 润、润日边坡安全及与坝体的连按要求、随工通风和排水等。为 满足分期水进度要求，完成蓄水位以下性幕灌浆施工，可在适 当高于分期落水位高程布置一层酒浆隧洞 5.2.13防渗惟幕设计应根据多种因索，特别是现场灌浆试验确 定有关设计参数，并在施工过程中充分重视动态设计，根据先导 几，先排孔，先序孔等先期施工的钻孔、压水、灌浆资料等优化 调整潮浆设计及施工。 摊幕孔间距、排距主要根据灌浆试验和类似工程经验确定， 规定值作为参考。 惟幕两排或多排时，其中一排主维幕孔灌浆至设计深度，其 余排几深可适当变浅。对于岩体条件较差的部位，两排或多排雄 器出可采用等深有置，具体应结合防渗标准和灌浆试验等确定。 两排摊幕或多排椎幕一般先施工下游排，再施工上游排，最

行落地区防渗耀幕一股采用水泥灌浆，遇到溶洞灌浆漏量特 别大时，可用水泥砂浆或水泥与黏土、膨润土、粉煤灰等混合浆 液。对深部无充填物溶润，可钻大日径钻孔灌注高流态细骨料混 凝土。大规模溶润一般设法先进行回填混凝土，再进行灌浆 处理， 山于若溶的溶蚀裂隙是不规则的，溶润洞穴大小不一，灌浆 孔排、灌浆浆材和溉浆压力等需根据地质构造和岩溶水文地质 条件，开展摊幕浆试验，并按不同情况、不同部位确定，灌浆 式验时应研究灌浆所形成防渗雌器的允许渗透比降及耐久性

5.3.1主排水孔一股设置在基础灌浆廊道内防渗椎幕的下游， 们二道坝防渗雌幕一般布置在水流向的下游侧，则相应排水孔布 置在防渗椎幕水流向的上游侧。为防止防渗摊幕产生渗透破坏， 要求建基面处主排水幕与防渗雌幕的距离不小于2m。对于软弱 结构、断层破碎带、夹泥裂欧等发育部位，为防止防渗雄幕渗 透破坏，经研究也可在基础藻浆廊道下游侧专设排水廊道，以加 大防渗雄器与排水馨的距离。 辅助排水孔指布置在主排水孔下游起辅助排水作用的浅排水 孔。辅助排水几一般布置在与基础灌浆廊道平行的级向排水廊道 内：当地基开挖高程沿坝（服、闸）轴线方向变化较大时，也沿 横向排水席道布置辅助排水孔。 排水孔应在固结灌浆、恤幕灌浆、接触灌浆等完成后钻孔， 防止在灌浆过程中，水泥浆串人排水孔内堵塞排水通道。 5.3.2当项（展、闸）辅线较长且织向建基面高差较大时，封 抽排区可分成几个分区：当消力池亦需要封闭抽排时，消力池 轴排区要与坝基抽排区分开，以利于分区检查与检修。 5.3.3丹江旧大坝2号～3号、13号～17号、33号~41号坝 没坝基为微弱透水的中性火成岩，坝基只设排水面不设雄幕；三 门峡大项坝基为闪长岩，9≤1Lu的地段未做连续惟幕，只设排

水。以上两个项实测基扬压力均小于设计值 5.3.4重力坝岸坡项段的项基设置专门的排水设施有利于坝虐 和岸坡坝段的侧向稳定，是否设置排水洞一般根据坝肩和岸坡坝 股的侧间稳定计算及地形、地质条件确定。如黄坛口、相仁坝的 百项头及黄龙滩两岸项头内设置排水润和排水孔，扬压力均小于 设计值；新安江2号项段向岸坡钻设厨形排水孔，便一直超过设 十值的渗透压力降低到允许值以下；石门项右坝情增打了5个水承 平排水孔，使渗透压力降到地面高程；丹江口大坝左岸岸坡设置 黄间廊道，间山体钻设排水孔，降低了该部位的扬压力。 5.3.5在惟幕的下游侧设置排水措施，能迅速排出渗水，降低 场压力，是增加项基岩体抗滑稳定的一个重要措施，尤其对携座 着体的稳定，排水较幕更加有效。 5.3.7对地下水较丰富的地下厂房岩体，应以洞室外围排水为 主，但这将会增加工程投资，应根据工程具体情况考虑。提前形 成厂外排水系统，可使厂房主洞室开挖支护施工安全、方便。 5.3.8国内一些工程设置的排水孔孔距一般在此范围内 5.3.9 地（服 基承压水层或较大的深层透水区不影明 基深层抗滑稳定的，应采取避让原则，尽量减少抗 动，深人北的业用研光。小限水利服用现排 凡进人下部承压水层，间家项水电站项基排水孔进人下部强透承 沙岩层，都带米 凡是否深人深层承压水层要进行研究，在综合分析深层承压水对 深层抗滑稳定的影时、排水的作用及利彝、其他抗滑措施的替代 生等基上，俱重决定排水孔的深度是否穿过深层承压水层。 5.3.10葛洲坝水利根组二江湛水删闸基黏土质粉砂岩和黏土石 尼化的结构面部位，采用排水孔内设组装式过惑体，有效地保排 广泥化结构面的渗透税定，运行30多年来情况良好，过滤体采 用的泡沫塑料末发现严重老化，至今未进行更换。 隔河智水垫现 封闭排水孔页岩段采用工业过滤布裹硬质花管保护，运行情况表 期，受保护的页岩段孔壁术发生严重塌孔。王甫洲泄水闸闸基排 83

5.4覆盖层地基防渗雄幕

5.4覆盖层地基防渗雄幕

盖层防渗满浆一般都采用垂直防渗型式，防渗效果最佳。防 渗酒浆的施工经验表明，受覆盖层地层结构不均匀性的限制， 采用垂直孔灌浆，其孔斜控制简单方便，易于实施，优于倾 科孔。 惟影滞浆孔的排数应根据厚度要求及灌浆试验确定，一 般不少于2排，蒲浆孔孔距一般在1～3m。如新疆下坂地水利枢 组项基深厚盖层采取“上增下幕”方案进行处理，防渗惟幕一 股布置4排端浆孔，孔距3m；冶勒水电站右岸覆盖层防渗惟幕 其置3排灌浆孔，孔距2m；桐子林水电站二期上游围堰左堰 极盖层防渗摊幕共布置3排灌浆孔，孔距1.5m。 5.4.6防渗幕的底部伸入相对隔水层，主要目的是为了保持 1程防渗系统的封闭性和完整性。 5.4.7水混黏主浆宜果用水泥：黏±=1：1~114（质量比）， 水：十料（水固比)=3：1～1·1。当对浆液结石有强度要求时， 水流的掺量可采用较大值。 5.4.8防渗摊幕灌浆压力与覆盖层的厚度、地层结构及变形要 求、1部建筑物的变形要求有关，一般情况下应通过灌浆试验来 确定。当缺乏试验资料时，可通过工程类比确定灌浆压力。覆盖 层厚度或覆盖层上的盖重层厚度较大时，灌浆压力可采用较高 值。如新疆下坂地水利枢组工程，坝基为冰硕含漂块碎石层及冰 水喷含块邸碍石层，厚度149m，坝基防渗结构为85m深的混凝 主防渗瑞下接4排孔惟幕灌浆至基岩。幕起始灌浆高程以上的 度益层厚度为80m，采用的最大灌浆压力为3.5MPa。 度盖层满浆部位宜设置混土盖板，混凝土盖板厚度不宜小 于0.5m，宽度宜超出灌浆两侧边线3m以上。摊幕直接与土石 坝填筑体或其他建筑物相接并在其后施工时，宜设置变形监测 点，以便于施工控制和保证建筑物安全。变形监测点的布置范 同、数量根据工程的具体情况确定，变形值通过灌浆前及灌浆过 程中测量获得， 水闸、泵站及电站厂房等建筑物地基，灌浆压力还应根据建 86

筑物的充许变形要求控制。土坝、堤防、围瑕等建筑物地基灌浆 时，抬动变形允许值可适当放宽。 5.5椎幕灌浆试验 5.5.1其他认为有必要进行现场试验的浆工程参照4.4.1条 及其条文说明

6.1.6高喷填在水利水电工程中多应用于围堰等临时工程或堤 项等低水头建筑物地基防渗，水泥土搅拌墙则多用于低水头或建 筑物级别相对较低的土坝、是防等建筑物的地基防渗，若要作为 1级、2级水工建筑物的地基防渗则应对其可行性和安全性进行 分析论。 6.1.7永久工程或承受水头较高的高喷填、水泥土搅拌墙，地 层复杂，例如含有较多漂石或块石的地层，以及深度超过30m 的高喷填T程或深度超过15m的搅拌增工程，均应选择有代表 性的地层进行高喷蒲浆、水泥土搅择成端现场试验，以论证其可 行性， 高喷措现场试验的目的在于探索适合的结构形式、孔排距布 置、有效桩径（或喷射范围）、浆液性能要求、墙体防渗性能等， 以确定高喷滞浆的方法及其适用性，为设计提供依据。 水泥土挽拌腾现场试验的目的在于验证并确定水混泥浆液的水 灰比、外加剂掺量及种类、搅拌机的转速与提升速度、输浆量、 复搅复喷部位、深度等，

6.2混凝士防渗墙结构设计

6.2.1项基和围堰堰基中的防渗端一股在项（堰）防渗轴线附 近布置，水期防渗墙轴线一般布置在闻底板上游边缘附近或闻前 铺盖下，体与上部防渗体（例如防渗心增或项前铺盖）应可靠 连按。为置并不良地质体或结构要求，防渗填轴线也可布置成折 线型。 6.2.2封闭式防渗墙是指防渗填伸入到基岩或相对不透水层 定深度，防渗墙底部岩土体渗透性不满足防渗标准时，可在端下 接防渗惟幕，这里的封闭不仪指墙体进人基若，面且指填底岩土 体或下椎器的防渗性也满足防渗标准 非打闭式的防渗瑞统称悬挂式防渗端。悬挂式防渗境在深厚 度盖层中应川较多，西南地区诸多河流均涉及到在深厚覆盖层上 修建制项防渗的间题，封闭式防渗墙工程量大、施工难度大。例

如：金沙江、眠江、大渡河、雅江等河流的上游及一些支流河床 覆盖层一般深40～70m，有的甚至深达百米以上，闸坝下防渗 错一般为悬挂式，难以做到完全封闭。针对此类情况，宜通过数 值模拟或模型试验等手段，基于渗漏量、渗透比降、经济造价等 多目标控制，研究悬挂式防渗墙的适应性与防渗效果。 6.2.3防渗墙的厚度受墙体材料抗渗性及耐久性、强度指标、 应力条件、水环境、施工设备、授盖层物质组成等因素影响。深 厚覆盖层防渗墙厚度，一般先按抗渗及耐久性要求初拟厚度，再 通过应力应变验算瑞厚，并参考类似工程经验，考施工、地质 条件、水环境等因索综合确定墙体厚度。 对于高坝深厚覆盖层下的防渗墙，受力极其复杂，应采用数 值计算方法分析不同瑞厚情况下的应力应变状态，以确定最合理 的墙体厚度。资料表明，墙的厚度增大对墙体受力并不一定有 利，在满足抗渗及耐久性要求的前提下，优选合理防渗墙墙厚， 防渗瑞成瑞厚度与施工方法、成槽机械留切相关，设计瑞厚 时应充分考虑地质条件和施工方法的可行性。我国20世纪90年 代前造孔设备少，混凝土防渗端厚度大多采用80cm，之后，随 着大量引进国外先进设备和自主研发，适应各种墙厚的设备不斯 增加，墙厚 1.4m选择。例如，采用冲击钻造孔 成槽，墙厚不宜小于0.6m，一般为0.6～1.2m；采用波液压抓 斗，填厚不宜小于0.3m，一般为0.5~2.0m；采用射水法成 赠，瑞厚置为0.2~0.3m，增深不置超过30m； 采用锯精机 错，填厚宜为0.2～0.4m，墙深不宜超过20m；采用轮式铣程 机，墙厚可达2.0m以上。某些情况下，由于环境水对混凝土存 在侵蚀情况，防渗墙还应适当加厚。 一股来说，造增的工期和造价，主要由钻孔与混能土浇筑两 道主要工序控制。以冲击钻造孔建填为例，薄端钻孔数量增大则 民茂主减少，厚瑞则反之，两者有一个最佳经济组合，瑞厚小于 .6m时，减少的混凝土量已不能抵偿钻孔量增大的代价，经流 上不合理。因此，采用冲击钻造孔建瑙，最小厚度一股不应小于 103

数值计穿模型、计穿参数选用不合理。因此，用位移与应力指 标控制防渗请设计时，应选择合适的计算参数、计算模型和不同 的计算程序进行比对分析，并结合施工及运行期安全监测资料进 斯 6.2.7为满是防渗墙受力要求和结构变形要求，部分工程的刚 性防渗瑞有置了钢筋。例如，新疆那兰面板堆石坝河床采用钢筋 昆凝土防渗瑞加连接板与水平趾板形成整体防渗体系，防渗墙深 18~20m，轴线全长度54m，嘴厚0.8m，深人基岩0.5m，根据 有限元计穿，防渗请主要受压，局部有拉应力存在，最大拉应力 1. 2 :20cm 钢狮润距30cm 20m程以17 和竖间钢筋直径均为20mm，钢筋间距 20cm。义如，湖北恩施老渡日面板堆石坝项基覆盖层厚约30m， 过证板前的钢筋混能 主防修瑞假渗，防渗瑞与河床趾板闻间设钢 筋混凝主连按板，防渗墙、连接板、岸坡趾板、面板间及板间 首水成 水面，达到截渗挡水的目的。钢筋泽 最大深度为29.8m，墙厚0.8m， 进人 纵横向均设置间 .艺，万便施 从而使培体钢筋真正发挥作用。 5.2.820其记80年代初期，国内开始对防渗墙墙体材料进行 系统的研究，脂续研制成功了适用于低水头闻坝或临时围堰的固 化灰浆、自凝灰浆材料以及适用于低水头大坝和临时围垠的塑性 昆避土和适用于高项深厚双盖层地基防渗墙的高强混凝土、后期 强度较高的粉煤灰混凝土。其中，自凝灰浆防渗墙在深圳大亚湾 核电站核岛基坑有应用实例（最大深度16m，厚0.8m，28d 抗强度≥0.2MPa)，但在国内水利水电工程未见报道，主要原 周是我国水利水电工程在修建防渗墙时所遇到的地层多为砂卵砾 1of

图2防激墙与心墙防港体的施接形式示意

（1）插入式连接。防渗端采用直接插人心墙内部的方式（插 人式）有较多成功的工程经验。该连接方式一般要求防渗墙伸人 心墙或斜墙的长度宜为挡水水头的1/10，防渗墙顶部宜做成光 的楔形，下部防渗墙与上部模形体平接或通过键槽连接，缝间 设山水。例如小浪底斜心墙堆石坝，最大坝高160m，覆盖层厚 约80m：山砂砾石组成，夹有厚约20m的细砂层及粉细砂透镜 不，采用防渗情假渗，防渗增厚1.2m，铺人心墙12m，该工程 2000年底峻1，达行中未发现间题。另有水牛家碎石土心墙堆 有项，2005年底峻工，坝高108m，全封闭防渗墙最大深度 110

碾压等措施提高河床心下覆盖层承载力，尽量减小心墙内廊道 变位；③根据环向结构缝在土、水压力作用下易发生垂直和水平 方向变形的特点，合理布置U形止水结构；④环向结构缝预留 二期混凝土，待廊道结构变形基本稳定后浇筑二期混凝土；③廊 道布置在平面上采用微拱向上游的折线布置形式。 （3）沥青混凝土心墙一般通过钢筋混凝土基座与地基混凝土 防渗墙连接。例如，西藏旁多水利枢纽挡水建筑物为沥青心墙砂 陈石坝，坝基深覆盖层内设158m深防渗墙，基础防渗墙与坝体 沥青心墙即采用钢筋混凝土基座相连，如图4所示。该坝连接混 疑土基座顶面做成深0.2m，半径3.35m的圆弧形凹槽，项体底 部3m高沥青混凝土心墙厚度由1.0m逐渐扩大到2.2m，在槽 面上铺筑一层砂质沥青玛蹄脂，并设置一道铜片止水，以确保沥 青混凝土心墙与混凝土基座可靠连接。钢筋混麗土基座每15

排距设计时盲目。目前比较可行的方法多是通过现场试验和工程 类比加以确定。根据国内若干高喷墙工程实例，旋喷、摆喷结合 的直线型布置孔距一般为1.6～2.5m，微摆型孔距一般为1.6~ 2.2m，折线型孔距一股为1.6~2.5m，直摆型孔距一般股为1.6~ 2.2m，摆定型孔距一般为1.6~2.5m，柱列型孔距一般为0.8~ 1.4m，板柱型孔距一般为1.4~～2.0m。几种常用的孔距和布置方 式见表10。 表11为一些工程的经验资料，可供初定旋喷桩的直径时参 考选川

5.4.5根据工程需要和地质条件，高压喷射灌浆可采用旋喷、 强喷、定喷三种形式，每种形式可采用三管法、双管法和单管 法。定喷和小角度摆喷适用于粉土和砂土地层，大角度摆喷和旋 费适用于各种地层，承受水头较小的或历时较短的高喷瑞，可采 用摆喷折接或对接、定喷折接形式。在卵（碎）砾石地层中，深 度小于20m时，可采用摆喷对接或折接形式；深度为20～30m 寸，可采用单排或双排旋喷套接、旋摆指接形式；当深度大于 30m时，宜采用两排或三排旋喷套接形式或其他形式。高喷防 渗墙的常见结构形式如图12所示，

7.1.2地基与上部站构之闻的相互关系，不宜单从地基处理方 前来满足上部结构要求，应通过研究论证，采取措施使上部结构 "地基相互协调和适应。根据国内外岩土地基上水工建筑物地基 处理经验，处理后的地基应符合承载能力、抗滑稳定、变形稳 定、抗渗性等要求， 7.1.3规模较大、性状差的工程地质缺陷，其对水工建筑物安 全影响较大，应进行专门的设计。如：三峡大坝左厂1号～5号 明段项基发育缓倾角结构面，存在深层滑动稳定间题，其处理方 案除采用传统例体极限平衡法进行分析外，同时还采取有限元数 值分析、地质力学模型试验等多种力方法进行论证。

7.2断层破碎带与软弱层带挖填置换

7.2.1本条刚明了水工建筑物岩石地基范围内断层破碎带或软 层带采用挖填置换处理时应考总的主要因索。为保证地基处理 效果，必要时挖填置换还可与其他处理措施（如固结灌聚、锚固 等）相结合实施 7.2.2强调按断层破碎带组成物性质及其对地基的强度、压缩 变形的影响程度来决定处理方式，如斯层破碎带组成物主要为硬 性构造若，对地基的强度和压缩变形影响不大时，适当挖至较完 繁岩石：若组成物以软弱的构造岩如腺校若、断层泥为主，对地 基的强度和压缩变形有一定影响时，则挖除后用混凝土塞加固 斯层破辞带规模较大或交汇带，组成物主要为软弱或夹泥岩，对 地基的强度和压缩变形影响较大，应经专门研究后加以处理。目 前国内普遍使用有限元法计算各种不同产状和组成物的断层破碎 带的强度和变形，找出最危险的部位，通过多种方案比较后提出 126

合理经济的处理方案， 7.2.3软弱层带处理措施国内积累了很多经验。 框仁坝4号坝 段坝基下15°~20°倾向下游的第9层内有3~ . 1 ~1. 0cm 的浅绿色亚黏土结构面，第10层内的三层同类结构面累计厚 30cm，两结构面采用润挖回填混凝土，均满足抗滑稳定要求。 天生桥二级溢流项上游齿墙深8m， 明挖最大深度控制在13.5m 以内。安康中、表孔坝段坝基深部的缓倾角断层酸碎带沿软 弱层带设2m×3m、4mX5m抗剪混凝土洞塞。 7.2.4大体积的混凝土塞、齿墙或混凝土洞塞，混上温度的 升降使混凝土易与周围岩体脱开或产生内部裂缝，影响接触面的 抗剪指标。置换混土必要时可配筋，体积较大的混凝土结构需 布设冷却系统，混凝土周围要进行必要的固结灌浆和接触灌浆处 理，并理设相应的监测仪器，

7.3.1本条削明了水工建筑物若石地基范围内岩溶挖填置换处 理应考虑的间题。水工建筑物地基的岩溶处理，我国广西、湖 南、云南、贵州、四川、湖北等省（自治区）积累了许多经验。 归纳为铺（黏土铺盖或混凝土护面）、堵（混凝土或浆砌石封堵 洞穴）、截（混凝土截渗墙）、灌（灌浆）、导（排水排气）等项 措施。挖填置换为岩溶处理的主要措施之一，必要时可与其他处 理措施相结合。 7.3.2不同水工建筑物，地基岩溶埋深、规模等不同，其处理 方法也各有不同，可根据条件选用适当措施处理。地基岩溶灌浆 材料种类也较多，可视情况选用纯水泥浆、水泥砂浆、水泥黏土 浆、水泥粉煤灰浆等，必要时可通过大口径钻孔灌注高流态细骨 科混凝土等。 对规模较大的溶洞溶槽应视其对建筑物的影响和危害进行分 析研究后提出专项处理设计。如：构皮滩坝基K280溶润采取 “立体分层、平行追踪”方式追挖、“分序、分期”方式置换混凝

1:、润映辅以固结、按触淄浆等综合措施；乌东德Ks岩溶斜井 （体积约37万m"）采取“顶部溶蚀洼地封闭、项项高程以下岩 溶斜并分层开挖、分层回填混凝土、分层灌浆”的处理方案；西 流溪水库溶腔封堵采取“级配块碎石充填、水下自密实混凝土浇 筑、后期滞浆补强”的处理方案等，均取得了较好的效果。 7.3.3营溶处理中回填大体积混凝土时，混凝土易与洞周岩体 脱开，影响回填体的联合受力。 7.3.4应根据地质探资料对容溶水的发育特征进行预估，在 容溶追挖时进行合的引排，防止突发涌水突泥等事故。 7.4特殊土挖填置换 7.4.1水1建筑物地基中涉及到特殊主翼换的包括水电站厂房、 眼式土石坝、水闸、聚站：提防、集道266《水电站厂房 设计规范》第5.条中规定对地基中可能发生液化的土层可采 用换填措施进（处理：SL274《碾压式王石坝设计现范》6.4节 中规定对判测可能发生液化的土层，也挖除换主。软黏土坝基 的处理措施，宜挖除。得陷性生地基宜采用挖除翻压、强夯等 方法：消除共湿阳性S265《水南设现适）第8.4.4条规定 对于地基中的液化上层可采用挖除置换等方法，GB50265《泵 站设计规范》6.4节规定射于象房地基中可能发生“液化”的土 层宜挖除。当该主层难以挖除时、宜采用振冲或强夯法等处理措 施。泵房地基为湿陷性黄土地基，可采用换主垫层法，系房基础 底间下成有必要的防渗措施。系房地基为膨账土地基，可将膨胀 士挖除：换填无膨账土料垫层。GB50286《堤防工程设计规范》 第6.2.2条规定地基中浅理的薄层软黏土宜挖除。当厚度较大难 以挖除或挖除不经济时，可采用铺垫透水材料加速排水和扩散应 力。SI.18《集道防渗T.程技术规范》第6.7.1条规定软弱地基， 可采用置换法处理。换填砂砾石时，压实系数不应小于0.93； 换填土料时，大型、中型集道压实系数应不小于0.95，小型渠 道不小于 0, 93。 128

防渗，即按照防渗要求在闻基上下两侧筑防渗垫层。 换填料可选择黏土、粉质黏土、灰土、砂石（密砂、醇石、 既）、水混主等，黏性主垫层不应含有杂草、树根等有机质， 易落盐含量不应大于8%，以保证黏性土垫层在水中的稳定性。 主料中的黏粒含量不应超过60%，以便土料具有良好的压实性。 粉质黏费层材料的有机质含量不得大于5%。砂石垫层材料宜 选川碎石、卵石、角砾、砾、粗砂、中砂或石屑，级配应良 好。当使用粉细砂或石粉时，应掺人不少于总质量30%的碎石 或哪石，砂石的最大粒径不宜大于50mm桥梁工程， 根据水工建筑物不同的使用条件垫层材料应有所限制。对于 激陷性黄主或影胀土地基，不宜采用砂石材料，主要是避免水分 投人。当水体或垫层以下的土层有侵蚀性时，垫层材料还需保证 其强度和耐久性等

疏低范60%，宽55～65m，面积约1.65方m，砂邮碳石层厚度 ～0m，体积约14万m，为减小覆盖层的变形量，对保留区 河床砂聊石双盖层进行强夯处理。强加周前砂邸碍石层平均天 然密度为2.15g/cm，平均干密度为2.07g/cm，含水量为 2.46%~5,61，含砂量为2.9%~9.0%，超重型动力触探试 验承载力为300kPa，大然旁压模量为7～9MPa，渗透系数在 10～10"cm/s量级。强夯设计参数见表13。

分所连续分击形成留实置换墩，适用于处理主层厚度较小、地 层较均匀的高他和度粉土、软塑流塑的黏性土地基。 乌拉盖水库位于内蒙古锡林郭勒盟乌拉盖河中上游，除险加 周时在溢洪道下游建一个长354m，宽100m、高24m的大坝。 根据地质资料，坝基范围内连续分布有沼泽、冲积的淤泥质土、 泥质细砂层，厚度1.7～8.0m，灰黑色有机质含量高，孔隙比 大于1．天然含水量大于液限，压缩性高。为了有效地解决地基 上的压缩性高、抗剪强度低、承载力低等不利因素，采用强夯块 墩方法对地基进行加固。夯锤直径1.2m，夯击能为1500～ 1000kN·m，置换缴设计长度为穿越股泥层进入下卧持力层： 置换激间距为2.03.0m，按等边三角形布置。强务置换后检 测结果表明：墩体承载力容许值为399～526kPa，单墩复合地基 承载力容许值为345476kPa，坝基加固效果良好 8.1.3当场地地下水位高时，强夯施工可能产生夯坑积水、地 长而部液化、橡皮主等现象，影明券实效果，因此应先结合降水 进行处理．目前多采用井点降水等措施先降低地下水位，然后再 进行递 8，1，4示1建筑物的何载在地基中的应力传递量一定的规律间 下扩政，内此在进行夯击点布置时，应考虑水工建筑物荷载分 市，要求地基中的附加应力在扩散范围内均小于土层的地基允许 求载力。地基处理而积成大于建筑物基底面积，一股采取外扩 1～2排分击点的方式，或在基底每边向外扩大设计要求处理深度 的 1 /3 ~ 1 /2 . II,不少于 3m。 试验明究相计界分析表明，液化在崔取先发生在基底下外侧 的区成。内此针对可液化地基，强夯处理范围应参考GB50011 《建筑抗露设计规范》的规定，扩大范围应超过基底下可液化土 只厚度的1/2.并不应小于5m。 对湿陷主地基，强处理范围应符合GB50025（湿陷性黄 上地区建筑规范》的规定，其处理范围应大于水工建筑物基底面 积，超出水工建筑物基底外缘的宽度，每边不宜小于处理土层厚

度的1/2，且不应小于2m。

8.2.1~8.2.8强券设计包括券击范围、有效加固深度、务点有 置及间距、单击夯击能、单点夯击数、夯击遮数、前后两通夯击 间献时间等内容。 8.2.1强夯的有效加固深度既是反映强夯地基处理效果的重要 参数，又是设计强夯处理方案的重要依据。实际影响强夯有效加 周深度的因素很多，除了夯锤质量和落距，还包括地基土性质， 不同土层厚度及分布、地下水位理藏深度等，目前尚无一套成熟 的理论计算方法。因此，优先推荐采用现场试夯或地区经验确定 有效加固深度。 在缺少试验资料或经验时，强夯的有效加周深度可采用以下 经验公式估第

8.3.1强夯置换是在夯坑内回填碎石、砂砾石等粗颗粒材料， 利用夯击能将地基土挤密或排开，多次填入和夯击碎石、砂砾石 等相粒料房地产标准规范范本，最终形成密实的柱状墩体。与强夯不同，强夯置换中

分击能是作为置换软弱土的手段。桂状的砂石墩体一般称为“置 换墩”，如果置换缴底部仍存在软弱土，在较高的竖向应力作用 下会产生较大的下沉，因此对黏性土等软弱土层，强夯置换墩应 等透软土层，对于深厚的饱和粉土、粉砂，强夯置换墩可不穿透 交层。根据现有的强夯置换试验资料，强夯置换墩深度见表15， 般小于7m