SL282-2003 混凝土拱坝设计规范

1.7拱圈中心角 centralangleofarch

拱坝中心线与拱轴线在拱座交点处半径之间的角度为拱 心角，其左半中心角之和即为拱圈中心角

2.1.8断面平均温度

沿水平拱厚度方向的平均温度

建筑管理ture difference

潜水业拱厚度方向，将实际温度分布按分布图形面积矩 原则，换算成克线温度分布时的上下游温差。

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(temperaturerise)

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保证率为50%的年最低（最高）月平均气温与多年月平均 温的差值，也可采用多年平均气温年变幅

将整个拱坝分为水平拱和悬臂梁两个系统，根据拱系和梁系 其交点处变位相等的条件来确定拱梁荷载分配的分析方法。

1.12有限元法finite element

用有限多个、有限大小、在有限多个连接点处相连接的单示 组合而成的离散化模型去逼近由无限多个微小单元组成的连续升 质，建立平衡方程式，基于算机的一种数值分析方法

对有限元法分析所得的坝体有关应力分量，沿坝体厚度方间 进行积分，求出截面相应内力，再用材料力学方法求出的坝体应 力为有限元等效应力。

将可能滑动的岩体作为刚体，采用极限平衡原理，计算沿滑 动面的抗滑稳定安全系数的分析方法

2. 1. 15 拱座

1. 15 拱座 arch dam abutmen

拱坝所座落的两岸岩体部分，包括两岸坝体直接浇置的部值 和上，下游一定范围内的岩体

2. 1. 16 拱座稳定 slability of arch dam abutment

2. 1. 17 推力墩 abutment block of arch da

设置在项体与基岩之间，将拱端推力传至基岩的结构物，在 地形突然开阔或地质上有缺陷时采用。

设置于拱坝坝体与基岩之间、宽度大于该处坝体厚度的人工 地基，

2. 1. 19 拱坝周边缝 peripheral joint of arch dam

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设置于拱坝与河床及岸边混凝土垫座之间的接触缝。

2.2.2材料性能参数

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2. 2. 3 几何特征

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A一计算滑裂面的面积； A—一孔口出口面积； B—溢流孔净宽； L.—护消力池长度。

2. 2.4 计算指标

K..…··按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数 K2——按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数； kr一混凝土抗裂安全系数。

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2. 2. 6 计算系数

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3.1.1拱坝宜修建在河谷较狭窄、地质条件较好的坝址上。 3.1.2拱坝坝轴线应选在河谷两岸较厚实的山体上。 3.1.3拱坝布置应根据坝址地形、地质、水文等自然条件及枢纽 的综合利用等要求，进行全面技术经济比较，选择最优方案

3.1.4拱坝布置应符合下列要求：

1.4拱坝布置应符合下列要求

1泄洪方式的选择，应根据泄洪量大小，结合工程具体情祝 确定。除有明显合适的岸边泄洪通道外，宜首先研究采用拱坝坝 身泄洪的可行性： 2与拱坝相邻的其他建筑物布置，应分析研究其对拱坝应力 及拱座稳定的影响。 3应分析研究拱坝两岸山体存在不利结构面、缓倾角节理 软弱夹层和下游临空面等因素对拱坝布置的影响，以及采用拱座 加固措施的可行性。 4应分析研究施工导流、工程施工等对拱坝布置的影响。 3.1.5最终选定的1、2级拱坝布置方案，应进行水工模型试验 3级拱坝必要时也应进行水工模型试验。 3.1.6拱坝设计应进行优化，在满足坝体应力、拱座稳定的条件 下，选择最优体形

3.2.1拱坝体形应根据坝址河谷形状、地质条件、拱座稳定、坝 体应力、泄洪布置以及施工条件等因素进行选择。 3.2.2根据坝址河谷形状选择拱坝体形时，应符合下列规定： 1V形河谷，可选用双曲拱坝。 2一工形渐公可选用单典批机

3.2.1拱坝体形应根据坝址河谷形状、地质条件、拱座稳定、坝

V形河谷，可选用双曲拱坝， 2U形河谷，可选用单曲拱坝

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3介于V形与U形之间的梯形河谷，可选用单曲拱坝或者 双曲拱坝。 4当坝址河谷的对称性较差时，坝体的水平拱可设计成不对 称的拱，或采用其他措施。 5当坝址河容形状不规则或河床有局部深槽时，宜设计成有 垫座的拱坝。

3.2.3当地质、地形条件不利时，选择拱坝体形应符合下列要

1可采用两端拱圈呈屌平状，拱端推力偏尚山体深部的变曲 率拱坝； 2可采用拱端逐渐加厚的变厚度拱或设垫座的拱坝： 3当坝址两岸上部基岩较差或地形较开阔，可设置董力墩 或推力墩与拱坝连接，

3.2.4拱坝体形设计应符合下列要求：

1必要时采用坝体应力变化平缓的变厚度、变曲率拱，并符 合本规范6.3.1和6.3.2的规定， 2水平拱圈最大中心角应根据稳定、应力、工程量等因素， 选为75～110°。 拱端内孤面的切线与利用岩面等高线的夹角不应小于30° 若夹角小手30°时，应专门研究拱座的稳定性，调整项体作用于拱 座上的各种作用力的合力方向。 3合理设计垂直悬臂梁断面，在满足施工期自重拉应力控制 标准及坝表孔布置的要求下，可选取较大的下游面倒悬度（水平 比垂直）。悬臂梁的上游面倒悬度不宜大于0.3：1。 3.2.5根据坝体应力、拱座稳定及工程具体条件，可采用抛物线 椭圆、双曲线、多心圆、对数螺线、统一二次曲线等变曲率拱型

3.3.1拱坝泄洪布置，应根据体形、坝高、泄洪量大小、电站厂 房位置、泄洪方式（如溢洪道、泄洪洞等）、坝址地形、地质、施 工条件、施工期导流及度汛的要求等，经综合比较选定。

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常用的拱坝泄流方式有项顶泄流、坝身孔口泄流、坝面泄流、 坝肩滑雪道泄流、坝后厂顶溢流（厂前挑流）等。

3.3.2拱坝坝身泄洪，其溢流段的长度、孔数、泄流孔尺寸、位 置等，应根据泄洪和水头大小、对坝体应力及下游冲刷的影响 与后果、枢纽运行要求，以及对相邻建筑物的影响等方面研究 确定。

3.3.3当采用拱坝现身泄洪时，应符合下列要求：

1下泄水流与顿脚应保持足够的安全距离，下游宜保持足够 的水垫深度。 2应重视泄洪水流挑入河床对两岸山体稳定和其他建筑物 运行安全的影响。 3泄洪量较大时，宜研究落水点绒向拉开，横向扩散或采用 对种消能。 4应重视泄洪雾化对下游两岸山体，电气设备以及交通等的 不利影响，必要时应采取相应的防护措施

3.3.4坝身设置的中部偏上的中孔、中部偏下的深孔或底部附

1孔口的位置宜避开高应力区和基础约束区。 2孔口尺寸应根据坝体撑度、应力集中程度、水头大小、闻 订充许尺等确定。 3孔口数目应根据所承担的泄洪量大小，坝体应力影响程度 等确定。 4孔口断面宜采用高宽比为0.81.6的矩形， 3.3.5当采用坝身孔口泄洪时，宜设置拦（清）、导（泄）等防 污排污措施，并参照SL285一2003《水利水电工程进水口设计规 范》的规定执行，

3.4.1当采用坝后式或坝内式厂房时，拱坝坝内或坝面压力管道 的布置应根据坝体厚度、压力管道受力状况、施工与运行条件等，

3.4.1当采用坝后式或坝内式厂房时，拱坝坝内或坝面

的布置应根据坝体厚度、压力管道受力状况、施工与运行条件等，

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经技术经济比较研究确定。布置型式有下列三种： 1压力管道斜向或垂直布置于坝体内。 2压力管道从进水口高程水平穿过坝体，再沿下游项面向下 “背管”布置。 3压力管道贴坝体上游面，垂直下延到机组高程后，再水平 穿过坝体布置。 3.4.2当频身需要布置供水孔，排沙孔或放水底孔时，其孔凹位 置、尺于、数目、位置及形状等，应根据其不同要求和坝体应力 情况，参照本规范3.3.4的规定热行。 3.4.3拱坝两禁的连接建筑物（重力墩、椎力墩等）的型式、尺 ，应根据地形，地质情况：以及与坝体连接的方式等，通过应 力和稳定分析计算确定。

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4.1.1拱坝泄洪、消能、防冲的水设计应包括下列内容： 1 泄水建筑物的泄流能力设计； 2 泄水建筑物的进水口和流道体形设计； 泄水建筑物下游水流衔接和消能防冲建筑物设计： 4与高速水流相关的抗空蚀，防雾化设计； 5其他有关的水力设计。

4.1.1拱坝泄洪、消能、防冲的水设计应包括下列内容：

4.1.2泄水建筑物和消能防冲建筑物的洪水标

4.1.3拱坝的承力设计除必须满足泄洪要求外，还应满足汛前预 世、放空库水、施工度汛、排漂、排沙、排冰及下游供水等要求 4.1.4水力条件复杂的泄水建筑物和消能防冲建筑物，应经水工 模型试验论证，必要时还应进行减压模型试验。水条件简单的 中型工程，其水力设计可参照类似工程经验，经让算分析确定

4.2泄水建筑物水力设计

4.2.1泄水建筑物可分为坝身式、岸边式和隧洞式三类。 项身式泄水建筑物接其进口所处部位和水力学特性等因素， 可分为表扎、浅孔、中孔、深孔和底孔等型式。 岸边式和隧洞式泄水建筑物的水力设计，应符合SL253 2000溢洪道设计规范》和SL279一2002《水工隧洞设计规范》的 规定。

4.2.2坝身表孔和浅孔可设计为坝顶挑流或跌流，也可设计为沿

表孔设置胸墙且胸墙起挡水作用时，应按浅孔设计。 表孔的堰面曲线宜采用幂曲线，浅孔的堰面曲线宜采用抛物

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线，可按本规范附录A，1确定。经过数值计算或模型试验论证，也 可采用其他堰面曲线。 浅孔出口采用压板时，其体形曲线宜由水工模型试验确定。

4.2.3在当地大气压条件下宣泄常遇洪水，闸门全升时

残乳溢流堰顶附近不宜出现负压；打痛部开启时，经挖班可儿 许出现不大的负压值；宣泄校核洪水时，其负压值不得超过（3～ 6×9.81kPa，对薄拱坝及高拱坝应在上述范围内取小值。 堰顶闸门槽负压过大，可能产生空蚀被坏时，应改进门槽型 式,或改用无门槽闸门。

4.2.4采用厂房顶泄流或挑越厂房顶泄流时，应进行水工模型试

4.2.4采用厂房顶泄流或挑越厂房顶泄流时，应进行水工模型试 验，要求在各种运行工况下均不产生危及结构安全的振动，并应 采取有效止水措施，

4.2.5深式泄水孔（包括中孔，深孔和底孔）宣设计成有压孔

对于厚拱坝也可设计成短有压孔接无压孔，但应避免无压孔内出 现明、满流交替现象。无压孔在平面上宜作真线布置，其出口宜 高出下游水位，并应防止在孔内出现水跃。 有压孔应进行压力坡线计算，不得出现负压。有压孔出口处 断面应逐渐收缩，有压孔进、出口面积之比可根据有压段长度及 压力分布经综合分析后确定。

4.2.6深式泄水孔进口段的顶部，宜采用圆曲线。孔身底缘线

可根据进，出口高差及设计水头等条件采用抛物线或缓坡直线。 无压孔的水面至孔顶间应留有净空，净空高度应根据水流速 度及掺气状况确定。在直线段：当孔身为矩形时，最小净空高度 取不掺气水深的30%～50%：当孔顶为半圆拱时，其拱脚距水面 的高度可取不掺气水深的20%左右；当孔预为扁圆拱时，可参照 半圆拱的要求略予增加。采用掺气设施时，应作专门研究，

4.2.7深式泄水孔应在进口处设置事故检修门，事故检修门及通

4.2.7深式泄水孔应在进口处设置事故检修门，事故检

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4.2.8导流底孔所在坝段上部，不宜布置施工度汛临时过水缺 口。若无法避免，应重视底孔出流被上层缺口泄水封堵的不利情 况：并采取适当措施。 应采取措施防止导流底孔进口闸门槽顶部进水。导流底孔 口流速较大时，宜设置出门消能工 4.2.9在满足混凝土分层分块及细部构造要求和方便施工的前 提下，坝身泄水孔可采用非径向布置、有压段中心线适当偏转等 结构措施。采用挑流或跌流消能方式时，出可段可采用扩散、收 缩（宽尾墩、窄缝坎等）、差动、斜切或扭曲等结构措施。各种措 施的布置及结构尺寸应通过水工模型试验确定。 4.2.10泄水建筑物出口段反弧半径，可采用（410）h（h为校 核洪水位闻门全开时反弧最低点的水深）。经论证，也可采用小于 上述的反半径或采用变半径曲线 坝面或滑雪道泄流设施的体形曲线，可根据具体情况采用较 陡的坡度，但在宣泄设让洪水时应保证水流不脱离坝面，且不产 生引起空蚀或严重振动的其他水流现象，必要时应通过水工模型 试验确定。 4.2.11泄水建筑物的泄流能力，在初步设计阶段可按本规范附 录A.2确定，必要时应通过水工模型试验论证。 证型

4.2.8导流底孔所在坝段上部，不宣布置施工度汛临时过水缺 口。若无法避免，应重视底孔出流被上层缺口泄水封堵的不利倩 况：井采取适当措施。 应采取措施防止导流底孔进口闻门槽顶部进水。导流底孔 口流速较大时，宜设置出门消能工。

4.2.9在满足混凝土分层分块及细部构造要求和方便施工的前 提下，坝身泄水孔可采用非径向布置、有压段中心线适当偏转等 结构措施。采用挑流或跌流消能方式时，出可段可采用扩散、收 缩（宽尾墩、窄缝坎等）、差动、斜切或扭曲等结构措施。各种措 施的布置及结构尺寸应通过水工模型试验确定。

核洪水位闻门全开时反弧最低点的水深）。经论证，也可采用

坝面或滑雪道泄流设施的体形曲线，可根据其体情况采用较 陡的坡度，但在泄设让洪水时应保证水流不脱离坝面，且不产 生引起空蚀或严重振动的其他水流现象，必要时应通过水工模型 试验确定，

录A.2确定，必要时应通过水工模型试验论证。 对特殊型式的泄水建筑物，其泄流能力应由水工模型试验 确定。 凡有水流向心集中情况者，计算所得流量还应乘以折减系数 其值可取0.92～0.98，拱半径较小者取小值

4.3.1泄水建筑物的下游应设置相应的消能防冲设施。长期淹没 于水下的消能防冲设施（如消力池、水垫塘、消力、短护坦、二 道坝等），应提供检查及维修的方便条件

4.3.2拱坝泄洪宜采用多种泄水建筑物相结合的布置

坝身式泄水建筑物，宜采用排流、跌流消能方式。深式泄水

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凡也可采用底流、序流消能方式。 多种现身泄水孔联合运行时，宜采用司高程我口泄流左右对 中消能，或不同高程孔口泄流上下对冲消能，或高孔跌流配合低 孔的底流、面流消能等组台消能方式。 4.3.3挑流消能方式适用于坚硬基岩上的高、中坝，其设计应符 合下列规定： 1冲坑深度较大或坝基存在下倾软弱构造，并可能被冲坑切 断而危及坝基稳定时，或撑坡可能被冲塌而危及拱座稳定时，应 采取有效断冲措施。 2挑流鼻算坎的体形及挑角的大小，宜通过比较确定。采用差 动式鼻坎时，应合理选择反弧半径、高低坎宽度比、高程差及挑 角差，亦可视需要在鼻坎与反孤段之间接入直线过渡段，或在适 当部位米取通气措施。 4.3.4不对冲的普通挑流消能，应对各级流量进行水力计算。在 初步设计阶段，其水舌挑距和冲坑水垫厚度等水力要素可按本规 范附录A.3确定。 对冲挑流消能设计，应对各级流量估算水舌挑距、范围和冲 坑水垫厚度，并应符合下列要求： 1采用左右对冲式挑流消能时，坝身两侧泄水建筑物出口射 流的交汇线在设计流量下宜与下游河流中心线基本重合。在各级 流量下挑流水舌的挑距和冲坑深度、位置等应通过模型试验确定 对冲消能设计时宜提出闸门启闭方案。 2采用上下对冲式挑流消能时，对高低坎的相对位置、布置 型式以及对冲后的挑距和冲坑深度等，应通过水工模型试验确定。 3对于安全挑距，宜根据最大冲坑深度和河床基岩节理、裂 隙以及层面等软弱构造面发育情况，以不影响坝趾基岩及岸坡稳 定为原则研究确定。冲坑上游侧影响范围，与地质条件密切相关， 初步设计时可按3倍冲坑深度估算。水舌入水宽度的选定，应不 影响冲坑两侧岸坡及有关建筑物的稳定，否则应采取安全措施。

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4按挑流设计的坝顶泄流，在坝顶水头较低时，有可能转变 为跌流，应分析研究由此引发的不食后果，并采取适当的工程 猎施。

4.3.5跌流消能设计应对各级流量进行水力计算，估算水舌抛射

1跌流消能水力要系，在初步设计所段可接本规范刚求A，4 确定，必要时应通过水工模型试验论证。 2采用天然水垫塘时，跌流水舌的安全射距及水舌入水宽度 按本规范4.3.4的规定执行。 3应分析研究水舌下缘的通气条件以及坝基、拱座的防护 措施。

4.3.6挑流或跌流消能，若自然水垫厚度不足时，应根据岸坡和

1岸坡和坝址基岩坚硬完整，在冲刷不影响大坝及其他重要 建筑物安全且具有检修条件时，可参照类似工程经验，经研究比 较后采取先冲后护的方法。 2岸坡冲刷威胁拱座稳定时，应调整布置或对岸坡进行可靠 的防护。若坝址基岩完整性较差或裂隙较发育，应根据类似工程 经验或水工模型试验成果，采用短护坦、二道坝和人工水垫塘等 工程措施。 3在下游尾水位较低的情况下，应先泄放小流量，待具备适 当尾水深度后再泄放大流量。

3.7人工水垫塘设计应符合下列

1对各级流量进行水力计算，估算水垫塘的长度、宽度、深 度和动水压力等，并宜通过水工模型试验验证。 2水垫塘长度，应使出塘水流基本恢复正常缓流状态，根据 水流抛射距离和水垫塘中的旋滚长度，或根据二道坝处的动水压 力是否已接近下游静水压力来确定。 3水垫塘宽度及断面型式，应根据水舌人水宽度、地形地质 条件、塘内流态及动水压力分布等因素，综合分析后确定，

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4水垫塘深度，应使入塘水流足以形成掩没水跃，同时还应 分析研究护坦板的冲击动水压力充许值、抗浮稳定性及抗振性能 等影响因素。 5水垫塘板块分缝宜采用止水封闭。水垫塘板块稳定条件较 差或工程童较大时，可研究采用抽排水垫塘或反拱水垫塘， 6施工时残留于水垫塘中的石渣、杂物等，应清除干净， 4.3.8底流消能适用于坝体下游有软弱基岩、下游水位流量关系 较稳定的河道，或枢纽设有过船、过本或过鱼等建筑物，而要求 下游水流较平稳的情况。底流消能设计应符合下列规定： 1有排冰或排漂要求时，不宜采用底流消能， 2地形适宜时，消力池的前段或全段可设计成斜护坦。护坦 上是否设置辅助消能工，应结合其工作条件研究确定。当跌前断 面平均流速大于16m/s时，在消力池前段不宜设置消力墩。 3施工时残留于消力池中和尾坎下游回流范围内的石渣、杂 物等，应清除干净。 4在寒冷地区，宣保持辅助消能工冬季淹没于水下。 4.3.9底流消能设计应对各级流量进行水力计算，确定护坦高 程、长度、边墙或导墙顶高程及尾水淹没度等，并应符合下列规 定： 1初步设计阶段，护坦长度可根据辅助消能工设置情况及水 力特性，按本规范附录A.5确定。1、2级拱现或高坝以及有水流 向心集中情况者，其护坦长度、边墙高度及消能工的体形尺寸和 应置等，应经水工模型试验验证。 2尾水灌没度可取0.951.05。 3消力池两侧导墙顶的高程可根据跌后水深并计及超高确 定。靠河床一侧的导墙，若墙外河床中有一+定水深，可适当降低 墙高，充许墙顶有不大的漫溢水头。 4.3.10库流消能适用于坝体下游尾水较深，且下游河床和两岸 有一定的抗冲能力的情况。其设计应根据各级流选择适当的宦 半径、宦底高程、应唇挑鱼和坎高等，并经水工模型试验确定

4.3.10库流消能适用于坝体下游尾水较深，且下游河床和两岸

4.3.10库流消能适用于坝体下游尾水较深，且下游河床科

有一定的抗冲能力的情况。其设计应根据各级流量选择适当的扇 半径、扇底高程、应唇挑角和坎高等，并经水工模型试验确定

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4.3.11消能工（消力池、水垫塘等）下游河道的流速仍然较大 或流态较建坝前恶化时，应研究确定可能被冲刷的河段范围，并 来取相应的防冲护岸措施。

4.4其他有关水力设计

4.4.1泄水和消能建筑物应分析研究下列部位或区域发生空蚀 破坏的可能性： 1进出口、阑门槽、弯曲段以及水流边界突变处； 2反孤段及其附近； 3异形鼻坎、分流墩; 4消力池中的趾墩、消力墩； 5溢流面上和泄水孔内流速大于20m/s的区域， 上述部位或区域，宜进行减压模型试验，并根据水力特性和 施工条件，确定相应的工程措施，

4.4.2泄水和消能建筑物各部位的水流空化数宜大于该，

4.4.2泄水和消能建筑物各部位的水流空化数宜大于该处的

生空化数。水流空化数按本规范附录A，6确定。在多泥沙河 上，还应分析研究挟沙水流磨损、推移质跳跃冲击和空蚀对泄 建筑物表面的联合作用。

4.4.3容易产生空蚀破坏的部位或区域，应采取下列防空

1选择合理的建筑物体形尺寸； 2严格控制过流面的不平整度，局部突体应处理成缓坡； 3采用抗蚀性能好的护面材料； 4采用掺气措施； 5选用合理的运行方式。 4.4.4拱坝挑流、跌流消能，特别是高拱坝空中对冲消能的泄洪 需化问题，应进行专门研究，确定雾化范围和强度分布。应充分 研究泄洪需化对枢纽建筑物、下游两岸山体、电气设备、输电线 路、交通道路和各种洞口等的不利影响，必要时应采取相应的防 护措施。

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4.4.5应重视泄洪振动对拱坝等主要建筑物及泄洪建筑物分部 结构的不利影响，并采取相应的抗振措施。坝身泄洪功率大的高 拱坝，宜进行水弹性模型试验

4.4.6计算泄水建筑物边墙或导墙水面线，当弗氏数F

应计及波动及掺气的联合影响，并按本规范附录A.7确定。 边墙顶高程，应根据波动及掺气后的计算水面线加1.0~ 2.0m的超高确定，对当曲线段宜适当增加超高。 滑雪道式泄水建筑物，其边墙或导墙高度应计及侧向进水弓 起的水面高，由水工模型试验确定。 4.4.7底流消力池水平护坦上的时均动水压力，可近似取为计算 断面上的水深。不设消力墩的护坦上发生水跃时，可将嵌首与断 尾的水面连线作为近似水面线。护坦上设有消力墩时，墩下游水 深可按跃后水深计，墩上游水深按跃后水深的一半估算。 初步设计阶段，护坦和尾坎上的脉动压力以及消力墩等辅助 消能工所受冲击力，可按本规范附录A.5估算

应计及波动及掺气的联合影响，并按本规范附录A.7确定。

边墙顶高程，应根据波动及掺气后的计算水面线加1.0～ 2.0m的超高确定，对国曲线段宜适当增加超高。 滑雪道式泄水建筑物，其边墙或导墙高度应计及侧向进水引 起的水面經高，由水工模型试验确定。

断面上的永深。不设消力墩的护坦上发生水跃时，可将联首与跃 尾的水面连线作为近似水面线。护坦上设有消力墩时，墩下游水 深可按跃后水深计，墩上游水深按跃后水深的一半估算。 初步设计阶段，护坦和尾坎上的脉动压力以及消力墩等辅助 消能工所受冲击力，可按本规范附录A.5估算，

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5.1.1作用在拱坝上的荷载，应包括自重、水压力（静水压力木 动水压力）、温度荷载、扬压力或渗透压力、泥沙压力、浪压力 冰压力、地震荷载和其他可能出现的荷载，

凝土配合比通过试验确定，无试验资料时可采用23.5~ 24. 0kN/m

定的水库水莅确定，下游静水压力应根据相应的不利下游水位控 本规范附录B.1计算确定。水的重度宜采用9.81kN/m，对于多 泥沙河流应根据实际情况确定。

5. 1.4温度荷载：应分别计算设计正常温降和设计正常温升情

5.1.4温度荷载：应分别计算设计正常温降和设计正常温升情

5.1.5温度荷载应对封拱温度场（接缝灌浆时的混凝土温度场）

年平均温度场和表面温度变化引起的变化温度场，根据坝址附 的环境气温、水库水温、日照、坝基岩体地温、坝体厚度、混凝 土材料的热学特性等因素，按本规范附录B.7确定。

5.1.6当坝体拱圈厚度L与坝体水平拱半径R的比值L/R≤

5.1.6当坝体拱圈厚度L与坝体水平拱半径R的比值1

根据坝体厚度方向的实际温度分布（见图5.1.6），可将其分 解为三部分：（I）断面的平均温度变化；（Ⅱ）等效线性温差； （Ⅱ）非线性温差变化。计算温度荷载时，可仅计及（I）和 (I）。 5.1.7混凝土材料的热学特性指标，宜由试验确定。初步计算时

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图5.1.6项体温度分布

表 5.1.7混凝土热学特性指标

注：表中V。为计风速，m/

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现期为50年的年最大风速；特殊组合，可采用多年平均年最大 风速。 5.1.11冰压力：严寒地区水库表面形成较厚的冰层时照度标准，应计及 冰压力的作用。冰压力应包括静冰压力和动冰压力，按本规范附 录 B. 6 确定。

5.1.12动水压力：拱坝采用坝项或坝面溢流时，应计及溢流

5.1.12动水压力：拱坝采用坝项或坝面溢流时，应计及溢流段 反弧面上的动水压力，计算按本规范附录B.2执行。对溢流面的 脉动压力和负压力的影响可以不计。

5.1.12动水压力：拱项来用项或项面盗流的时，应及溢

气象标准5.1.13地震荷载：包括坝体地震惯性力和地震动水压力。其讠

5.2.1混凝土拱坝设计荷载组合可分为基本组合和特殊组合两 类。基本组合由基本荷载组成，特殊组合除相应的基本荷载外，还 应包括某些特殊荷载。荷载组合应按表5.2.1的规定确定。

,2.2基本组合应符合下列规定